Таблица 7.4
Материал трущейся пары
|
Давление
МПа (кгс/см2)
|
Коэффициент трения полимерных устройств скольжения, при температуре f5
|
Отрицательной
|
Положительной
|
Полированный лист + фторопласт
|
< 10 (100)
|
0,12
|
0,07
|
> 10 (100)
|
0,09
|
0,06
|
Полированный лист + нафтлен
|
< 10 (100)
|
0,12
|
0,07
|
> 10 (100)
|
0,10
|
0,06
|
Полированный лист + полиэтилен ВП
|
< 10 (100)
|
0,18
|
0,10
|
> 10 (100)
|
0,12
|
0,06
|
Полированный лист + карточки скольжения с покрытием тефлоном:
|
|
|
|
без смазки
|
5 (50)
|
0,07
|
0,06
|
с силиконовой смазкой
|
5 (50)
|
0,04
|
0,03
|
Примечания
1 В таблице указаны значения коэффициента трения при трогании с места. При скольжении значения коэффициента трения понижаются в среднем на 20 % по сравнению со значениями, указанными в таблице.
2 Коэффициенты трения по карточке скольжения с тефлоном приведены на основании «Исследования коэффициентов трения при надвижке пролетных строений мостов по карточкам скольжения при разных условиях их работы» фирмой «ИМИДИС» в 2002 г. и уточняются по данным поставщика.
3 Коэффициенты трения приведены для случая применения нового полированного листа с шероховатостью поверхности не ниже десятого класса в состоянии поставки.
|
7.19 Воздействие электрических лебедок при подъеме, опускании грузов и конструкций принимается равным паспортной грузоподъемности лебедок с коэффициентом надежности по нагрузке γf = 1,3, если не предусмотрены специальные конструктивные решения по ограничению этого воздействия.
7.20 Действующее в перпендикулярном направлении передвижки надвигаемой конструкции боковое усилие (15) от перекоса катков, от давления на боковые ограждения и от не параллельности накаточных путей, Н (кгс), определяются по формулам:
а) при поперечном перемещении по пирсам на тележках с устройством подвижного опирания на тележку одного конца пролетного строения:
H = 0,015R, (7.18)
б) то же при неподвижном опирании обоих концов пролетного строения:
H = 0,15R, (7.19)
в) при продольном перемещении на катках:
H = 0,03R, (7.20)
г) при перемещении на полимерных устройствах скольжения:
H = f5R, (7.21)
где R - нормативная опорная реакция от веса надвигаемой конструкции, Н (кгс);
f5 - коэффициент трения по таблице 7.4.
При поперечной передвижке элементов распорных арок (сводов) устройство подвижного опирания одного конца передвигаемого элемента и его проверка на прочность при измененной статической схеме являются обязательными.
7.211) Нагрузки от бетонной смеси (16) при её укладке и вибрировании принимаются:
______________
1} Указания в пункте 7.21 приняты по СНиП 3.03.87, приложение 11.
а) вертикальные:
- вес свежеуложенной бетонной смеси.
Р = γН, кПа (кгс/м2);
- при вибрировании бетонной смеси - 2 кПа (200 кгс/м2);
б) горизонтальные - (на боковую поверхность опалубки):
- от давления свежеуложенной бетонной смеси - по таблице 7.5;
- от сотрясения при выгрузке бетонной смеси - по таблице 7.6;
- от вибрирования бетонной смеси, кПа (кгс/м2) - 4k3 (400k3)
где k3 - коэффициент, учитывающий неодновременную работу вибраторов по ширине бетонируемого изделия и вводимый в расчет прогонов и опалубки;
k3 = 1 - для изделий шириной 1,5 м и менее и изделий, уплотняемых с помощью наружных вибраторов;
k3 = 0,8 - для изделий шириной свыше 1,5 м.
Для поверхности форм, наклонных в сторону изделия, давление бетонной смеси определяется путем умножения горизонтального давления бетонной смеси на синус угла наклона поверхности формы к горизонту. При угле наклона менее 30° к горизонтали горизонтальное давление бетонной смеси на форму не учитывается.
Таблица 7.5
Способ укладки и уплотнения бетонной смеси
|
Расчет формулы для определения максимальной величины бокового давления
|
Пределы применения формулы
|
С помощью внутренних вибраторов
|
Р = γН
|
H ≤ R
V < 0,5
|
То же
|
Р = γ(0,27V + 0,78)k1k2
|
V ≥ 0,5
H > R
|
С помощью наружных вибраторов
|
Р = γН
|
V < 4,5
H 2R1
|
То же
|
Р = γ(0,27V + 0,78)k1k2
|
H > 2 м
V ≥ 4,5
|
Подводное бетонирование методом ВПТ
|
P = hд(γ - 1000)
|
-
|
где P - нормативное максимальное боковое давление бетонной смеси, кПа (кгс/м2);
γ - нормативный удельный вес бетонной смеси;
Н - высота уложенного слоя бетона, оказывающего давление на опалубку (но не более слоя, уложенного в течение 4 часов);
V - скорость бетонирования (по вертикали), м/ч;
R - радиус действия внутреннего вибратора, м;
R1 - радиус действия наружного вибратора, м;
k1 - коэффициент, учитывающий влияние консистенции бетонной смеси; при осадке конуса: 0 - 2 см k1 = 0,8;
4 - 6 см k1 = 1,0;
8 - 12 см k1 = 1,2;
k2 - коэффициент, учитывающий влияние температуры бетонной смеси; при температуре, град.: 5 - 7° k2 = 1,15;
12 - 17° k2 = 1,0;
28 - 32° k2 = 0,85;
hд = kJ (м) - высота «действующего столба» подводного бетона;
где k - показатель сохранения подвижности бетонной смеси в часах;
J - скорость бетонирования, м/ч.
Примечания
1 Ориентировочно принимается: радиус действия внутренних вибраторов R = 0,75 м, наружных вибраторов R1 = 1 м.
2 В случае, если температура бетона неизвестна, значение k2 принимается равным 1,0.
3 Показатель подвижности бетонной смеси k следует принимать не менее 0,7 ÷ 0,8 часа, а скорость бетонирования J - не менее 0,3 м/ч.
4 Во всех случаях величину бокового давления следует ограничивать величиной Pmax = γH
при γ = 250 кН/м3 (2500 кгс/м3) для тяжелого бетона.
5 Коэффициент надежности по нагрузке γf для бетонной смеси и для других нагрузок при расчете опалубки принимать по указаниям СНиП 32.03.01-87, приложения 11.
6 Допустимую скорость бетонирования V (м/ч) в проекте опалубки следует оговаривать.
Таблица 7.6
Способ подачи бетонной смеси в опалубку
|
Горизонтальная нагрузка на боковую опалубку, кПа (кгс/м2)
|
Спуск по лоткам и хоботам и непосредственно из бетоноводов
|
4,0 (400)
|
Выгрузка из бадей емкостью:
|
|
от 0,2 до 0,8 м3 включительно
|
(400)
|
более 0,8 м3
|
6,0 (600)
|
В Временные прочие нагрузки
7.22 Величину ветровой нагрузки (17) следует определять как сумму нормативных значений средней (Wm) и пульсационной (Wp) составляющих.
Wm = Wm + Wp
Значение средней составляющей, кПа (кгс/м2), исчисляется по формуле:
Wm = w0kc, (7.22)
где w0 - нормативное значение ветрового давления, принимаемое в зависимости от ветрового района по таблице 7.71).
______________
1) При проектировании грузоподъемных кранов, эксплуатируемых на открытом воздухе (на суше), ветровое давление принимается по ГОСТ 1451 (приложение 15).
Для горных и малоизученных районов нормативное значение ветрового давления следует определять по формуле:
w0 = 0,61V02 (Па) (7.22а)
где V0 (м/с) - расчетная или допустимая по условиям производства работ скорость ветра на уровне 10 м над уровнем воды или над поверхностью земли для местности А по данным метеостанции, соответствующая 10-минутному интервалу превышения один раз в 5 лет. Параметры волнения, ветра и значения V0 для видов и условий производства работ приведены в пункте 7.23 и таблице 3, приложения 12;
k - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте от уровня земли, определяемый по таблице 7.8 в зависимости от типа местности;
с - аэродинамический коэффициент, принимаемый по таблице 7.9 и (приложению 16), таблица 1 или приложению 4 СНиП 2.01.07-85.
Таблица 7.7
Ветровые районы согласно СНиП 2.01.07-85*
|
Ia
|
I
|
II
|
III
|
IV
|
V
|
VI
|
VII
|
Значение w0 кПа (кгс/м2);
|
0,17 (17)
|
0,23 (23)
|
0,30 (30)
|
0,38 (38)
|
0,48 (48)
|
0,60 (60)
|
0,73 (73)
|
0,85 (85)
|
При проверке прочности и устойчивости сооружений на стадиях работы продолжительностью эксплуатации не более двух недель или в безветренный период (опалубка перед бетонированием, монтажная вышка перед загружением и т.п.) допускается величину нормативного ветрового давления принимать равным 0,8 от значений, приведенных в таблице 7.7.
Таблица 7.8
Высота расчетной плоскости над поверхностью земли
|
≤ 5
|
10
|
20
|
40
|
100
|
Коэффициент k для типов местности
|
А
|
0,75
|
1,00
|
1,25
|
1,5
|
2,0
|
В
|
0,5
|
0,65
|
0,85
|
1,1
|
1,6
|
С
|
0,4
|
0,4
|
0,55
|
0,8
|
1,25
|
Приняты следующие типы местности:
А - открытые побережья озер, водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра.
В - городские территории, лесные массивы и другие местности, покрытые препятствиями высотой более 10 м.
С - городские территории с застройками высотой более 25 м.
Сооружение считается расположенным в местности данного типа, если эта местность имеет с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30h - при высоте сооружений h до 60 м и 2 км - при большей высоте.
Таблица 7.9
Наименование элементов
|
Аэродинамический коэффициент с
|
Опалубка и подобные элементы, составные в горизонтальном сечении
|
+0,8
-0,6
|
Сплошные элементы прямоугольного сечения
|
1,4
|
Элементы круглого сечения
|
1,2
|
Ванты и оттяжки
|
1,1
|
Буксиры, баржи, суда
|
1,4 (поперек); 0,8 (вдоль)
|
Плашкоуты
|
1,4
|
Горизонтальные поверхности (зоны отсоса)
|
-0,4
|
7.23 В случаях, когда скорость ветра при производстве работ ограничивается по условиям техники безопасности, нормативное ветровое давление принимается равным:
а) при расчете мощности тяговых обустройств и буксиров для установки пролетных строений на плавучих опорах из условия производства работ при ветре скоростью до 10 м/с; - 61 Па (9,0 кгс/м2);
б) при расчете:
- подмостей, опор, подкрановых эстакад и других устройств в процессе работы монтажных кранов;
- тяговых средств в процессе перекатки (надвижки) пролетного строения;
- подъемных устройств и средств в процессе подъемки пролетного строения;
- устройств, воспринимающих воздействие домкратов в процессе регулирования напряжений при выправки положения и строительного подъема монтируемых конструкций из условия производства работ при ветре до 15 м/с - 140 Па (14,0 кгс/м2).
Расчетную ветровую поверхность принимают по проектным контурам, т.е. по площади проекции частей сооружения (силуэта судна, крана, копра) на вертикальную поверхность, перпендикулярную направлению ветра. Для решетчатых конструкций (ферм) с однотипными элементами расчетную поверхность следует принимать равной площади фермы, вычисленной по её наружному габариту, умноженному на коэффициент заполнения, вычисляемый по формуле:
 (7.23)
где Ai - площадь проекции i-го элемента на плоскость конструкции;
Ak - площадь, ограниченная контуром конструкции.
Величину коэффициента φ разрешается принимать равной:
а) для монтируемых балочных пролетных строений со сквозными фермами:
первая ферма - 0,2;
вторая и последующая фермы - 0,15;
б) для вспомогательных сооружений:
решетчатые башни из инвентарных конструкций МИК-С при количестве плоскостей:
2 плоскости - 0,5;
4 и более - 0,9;
решетчатые башни и стрелы кранов (копров) - 0,8.
Для других видов решетчатых конструкций значения с и φ должны определяться согласно указаниям СНиП 2.01.07-85*.
7.24 Горизонтальная продольная ветровая нагрузка на сквозные фермы монтируемых сооружений принимается в размере 60 % и на балки со сплошной стенкой в размере 20 % от полной нормативной поперечной ветровой нагрузки.
На остальные сооружения и подъемно-транспортное оборудование продольная ветровая нагрузка определяется, так же как и поперечная ветровая нагрузка.
В конструкциях, имеющих развитые горизонтальные (наклонные) плоскости (настилы, опалубки, навесы), должно учитываться образование зон разряжения и скоростного напора у горизонтальных (наклонных) плоскостей, вызывающее образование вертикальных (подъемных) усилий. Эти усилия должны определяться при значении С = -0,6.
7.25 Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки (Wp) при сооружении высотных1) СВСиУ на высоте Z (от действия порывов ветра) следует определять по указаниям СНиП 2.01.07-85*, пункты 6.7 ÷ 6.10.
______________
1) К высотным относятся сооружения и их отдельные элементы, расположенные на высоте свыше 10 м от уровня воды или поверхности земли.
В зависимости от значений первой и второй частоты собственных колебаний2) (f1 и f2) вдоль направления потока в сравнении с предельным значением частоты собственных колебаний (fl) СВСиУ условно можно разделить на жесткие (при f1 > fl), средней гибкости (f1 < fl и f2 > fl) и гибкие (f2 > fl). По СНиП 2.01.07-85*, пункт 6.8 предельное значение частоты собственных колебаний fl является мерой гибкости конструкций в зависимости от ветрового района, который принимается для железобетонных конструкций δ = 0,3 и металлических - δ = 0,15. При этом для жестких СВСиУ расчет выполняется по пункту 6.7, а); для СВСиУ средней гибкости - по пункту 6.7, б) и в); для гибких СВСиУ - по пункту 6.10 СНиП 2.01.07-85*.
______________
2) Величины f1, f2 вычисляются по специальной программе в зависимости от типа конструкции.
7.26 Для гибких конструкций и элементов СВСиУ необходимо производить проверку возможности возникновения явлений аэроупругой неустойчивости типа вихревого возбуждения и галопирования по формулам:
для вихревого возбуждения - 
для галопирования - 0123S10-06602
где d - размер поперечного сечения элемента вдоль потока, м;
m - погонная масса элемента, кгс/м;
Т; f - период (с) и частота (Гц) свободных колебании элемента;
δ - логарифмический декремент колебаний;
для стальных конструкций - δ = 0,03 ÷ 0,05;
для железобетонных - δ = 0,3;
ρ - плотность воздуха, равная 1,125 кгс/м3;
Sh - число Струхаля, принимаемое по таблице 2 приложения 16;
 - аэродинамический параметр, принимаемый на основе аэродинамических испытаний; для призматических элементов: 
Условие возникновения этих явлений определяется неравенством
Vкр < Vpacч = 28 м/с.
Явление галопирования недопустимо, а при возникновении явления вихревого возбуждения необходимо выполнять расчет на выносливость при амплитуде колебаний, равной: 
7.27. Коэффициент надежности по ветровой нагрузке γf при расчете СВСиУ со сроком службы, не превышающем 5 лет, допускается принимать равным 1.0. Во всех остальных случаях γf = 1,1.
7.28. При возведении уникальных и технически сложных объектов для оценки метеорологической обстановки в процессе сооружения, а также накопления информации о реальных параметрах ветра, отложения снега и льда, уточняющих достоверность принятых в расчете нагрузок на обоих берегах реки (водохранилища) в створе мостового перехода должны работать два метеорологических поста.
7.29 Ледовая нагрузка (18) на защитные конструкции СВСиУ, подвергающиеся по условиям производства работ ледовым воздействиям на реках с ледоходом, кН (тс) определятся по формуле:
Fвр = Rcbhd, (7.24)
где Rc - нормативное сопротивление льда сжатию, МПа (тс/м2) по таблице 7.10;
b - ширина сооружения по фронту действия льда, м;
hd - расчетная толщина льда, м, принимается для речного льда равной 0,8 от максимальной за зимней период толщины льда, вероятностного превышения 10 %.
На реках промерзающих до дна, должна приниматься толщина льда, наблюдаемая при осеннем ледоставе.
За уровень приложения ледовой нагрузки на сооружение принимается уровень высокого ледохода вероятностного превышения 10 %.
Таблица 7.10
Климатическая зона
|
Значение Rc МПа (тс/м2) для сооружений
|
С вертикальным режущим ребром
|
Без режущего ребра
|
Районы БАМ и севернее линии Красноярск- Воркута
|
0,40 (40)
|
0,55 (55)
|
Остальные районы России
|
0,35 (35)
|
0,50 (50)
|
На ледорезы с наклонным режущим ребром давление льда учитывается в виде:
- вертикальной составляющей, кН (тс), по формуле:
0123S10-06602
 (7.25)
- горизонтальной составляющей, кН (тс), по формуле
0123S10-06602
 (7.26)
где β - угол наклона режущего ребра к горизонту, град.
Толщина льда, принятая в расчете, должна указываться в проекте. В случае отличия фактических ледовых усилий от принятых в проекте должны быть приняты дополнительные меры при пропуске ледохода.
Для особо ответственных сооружений (опоры при полунавесной сборке), а также при действии заторных масс льда и нагрузки от ледяных полей ледовая нагрузка должна определяться точными способами в соответствии с указаниями СНиП 2.06.04-82*.
7.30 Нагрузка от навала судов (19) и плавсистем на СВСиУ или защищающих их устройств принимается:
- от обращающихся по реке судов (таблица 7.11);
- от плавсистем, имеющихся на строительстве, согласно приведенным ниже указаниям.
Кинетическую энергию навала судна Eq при подходе его к причальному сооружению следует определять по формуле:
в (кДж) -  (7.27)
в (тс ∙ м) -  (7.27а)
где Dc - расчетное водоизмещение судна, тс;
V - нормальная к поверхности сооружения составляющая скорости подхода судна, м/с, принимаемая в обычных условиях равной 0,2 м/с;
ψ - коэффициент, учитывающий поглощение кинетической энергии подходящего судна и равной 0,45 для сооружений на сваях;
g - ускорение силы тяжести.
Энергию деформации причальных сооружений в кДж допускается определять по формуле:
 (7.28)
в горизонтальном направлении, кН/м; где ki - коэффициент жесткости причального сооружения.
Ориентировочно можно принять: ki = 2000 кН/м (200 тс/м);
Fg - поперечная горизонтальная сила от навала судов на причал при подходе к сооружению, кН/м (тс/м).
Значение Fg определяют, приравнивая выражения (формула 7.27) и (формула 7.28).
Продольная сила Fn, кН (тс), от навала судов при подходе к сооружению должна определяться по формуле:
Fn = µFq, (7.29)
где µ - коэффициент трения, принимаемый в зависимости от материала лицевой поверхности отбойного устройства:
- при поверхности из бетона или резины µ = 0,5;
- при деревянной поверхности µ = 0,4.
Нагрузка от навала на вспомогательные сооружения считается приложенной посередине их длины или ширины на уровне рабочего горизонта воды, за исключением случаев, когда имеются выступы, фиксирующие уровень действия этой нагрузки, и когда при более низком уровне нагрузка вызывает более значительные воздействия.
7.31 Нормативное температурно-климатическое воздействие (20) следует учитывать при расчете перемещений и при определении усилий во внешне статически неопределимых системах.
Среднюю по сечению нормативную температуру элементов СВСиУ или их частей, а также влияние солнечной радиации на температуру элементов следует принимать и учитывать согласно СНиП 2.05.03-84*.
7.32 Воздействие осадки грунта (21) в основаниях вспомогательных сооружений следует принимать по результатам расчета оснований.
Осадка грунта учитывается при расчетах сборочных стапелей на насыпях, опор сборочных подмостей при сборке (надвижке) по неразрезной схеме в тех случаях, когда осадка не исключается конструктивными мерами.
Таблица 7.11
Класс внутренних водных путей
|
Нагрузки от навала судов, кН (тс)
|
вдоль оси моста со стороны пролета
|
поперек оси моста со стороны пролета
|
судоходного
|
несудоходного
|
верховой
|
низовой при отсутствии течения и верховой
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
I
|
1,00 (100)
|
0,50 (50)
|
1,25 (125)
|
1,00 (100)
|
II
|
0,70 (70)
|
0,40 (40)
|
0,90 (90)
|
0,70 (70)
|
III
|
0,65 (65)
|
0,35 (35)
|
0,80 (80)
|
0,65 (65)
|
IV
|
0,55 (55)
|
0,30 (30)
|
0,70 (70)
|
0,55 (55)
|
V
|
0,25 (25)
|
0,15 (15)
|
0,30 (30)
|
0,25 (25)
|
VI
|
0,15 (15)
|
0,10 (10)
|
0,20 (20)
|
0,15 (15)
|
VII
|
0,10 (10)
|
0,05 (5)
|
0,15 (15)
|
0,10 (10)
|
7.33 Нагрузка от наезда автомашинами (22) учитываются в расчете временных опор подмостей при расположении их в пределах полотна действующей автомобильной дороги в виде сосредоточенной горизонтальной силы величиной 200 кН (20 тс), приложенной на высоте 1,0 м над уровнем проезжей части (при условии ограничения скорости автомашин до 25 км/час, что должно быть указано в проекте).
|
