Составители Ф. Д. Кузнецов, А. К. Белотелов
|
Скачать 0.84 Mb.
|
|
Примечание. Wp — рабочая обмотка; Wyp — уравнительная обмотка. Таблица 2 Значений коэффициентов торможения
Термическая стойкость обмоток реле
* При большем диаметре провода обмотки Коэффициенты торможения, определенные для условий минимального торможения при FT = 300 AW, приведены в табл. 2. Первичные обмотки НТТ реле дифференциальных защит длительно выдерживают токи, значения которой приведены б табл. 31 (при одновременном обтекании током всех обмоток). Разрывная мощность контакта реле в цепи постоянного тока с индуктивной нагрузкой (постоянная времени не более 5 мс) равна 60 Вт при напряжении до 250 В или токе до 2 А.
с реле серий РНТ и ДЭТ10 При наладке и эксплуатации дифференциальных защит необходимо руководствоваться требованиями действующих Правил техники безопасности при Эксплуатации электроустановок. Изменение положения штепсельных винтов первичных и тормозных обмоток реле в процессе эксплуатации должно производиться таким образом, чтобы исключалась возможность размыкания при этом вторичных обмоток ТТ, т.е. при выполнении указанной операции реле должны быть обесточены (например, снятием рабочих крышек испытательных блоков в токовых цепях ЛЗ). Осмотр и проверка механической части реле, измерение сопротивления изоляции и ее испытаний производятся в соответствии с указаниями 1-го раздела 1-ой части книги и инструкции по проверке и наладке реле тока и напряжений [3]. Проверка электрических характеристик исполнительного органа. Исполнительный орган (реле РТ40) следует отключить от НТТ, т.е. снять перемычку (рис. б). Указатель уставки должен находиться на заводской отметке. От регулируемого источника на зажимы 10 и 11 реле нужно подать синусоидальный ток и, плавно изменяя его, измерить ток и напряжение срабатывания, а также — ток возврата исполнительного органа. Измерение тока и напряжения срабатывания исполнительного органа следует производить приборами класса точности 0,5 в начальный момент втягивания якоря (на грани срабатывания). При измерений тока, вольтметр необходимо отключить. Ход подвижной системы исполнительноrо органа при трогании должен быть четким. Контроль срабатывания исполнительного органа может осуществляться по характерному звуку, появляющемуся в момент срабатывания реле, или по показанию измерительного прибора (скачок стрелки прибора в момент срабатывания), или с помощью омметра (пробника), подключенного к контактам реле, или, наконец, с помощью сигнального устройства комплектного испытательного устройства. Ток срабатывания исполнительного органа должен находиться в пределах 0,16-0,17 А, напряжение срабатывания — 3,5-3,6 В, а коэффициент возврата должен быть равен 0,8-0,9. При отклонении параметров реле от указанных выше следует произвести его регулирование. Для этого нужно отвести указатель уставки вправо до отказа и при синусоидальном тике 14,16-0,17 А зафиксировать взаимное положение якоря и магнитопровода, при котором напряжение на обмотках реле станет равным 3,5--3,6 В, Регулирование производится перемещением сердечника Магнитопровода, а коррекция в небольших пределах — левым упорным винтом. После этого следует установить указатель уставки на заводскую отметку и изменением натяжения пружины добиться требуемого тока срабатывания реле. Затем вольтметром с внутренний сопротивлением не менее 1 кОм/В измерить напряжение срабатывания. При необходимости коэффициент возврата регулируется конечный положением якоря под полюсами (правый упорный винт) и изменением нажатия контактных пружин. Для получения наибольшего избыточного момента полка якоря реле должна заходить под полюсы электромагнита не более чем на 2/3 их ширины. Правильность соединения обмоток замкнутого контура реле РНТ проверяется при необходимости. Ее целесообразно проверять по соотношению токов в обмотках W1 и Wкз, представляющих собой трансформатор тока. Проверка производится по схеме рис. 7 при заданном значении Rкз в замкнутой и разомкнутой короткозамкнутой цепи. Сначала в цепи этого контура реле РНТ следует установить заданное значение Rкз. Его измеряют мостом постоянного тока при разомкнутой цепи на выводе 9 реле. Затем измеряют МДС срабатывания при замкнутой и разомкнутой цепи. При размыкании цепи обмоток WK3 МДС срабатывания уменьшается на 20-З0 %. П  ри неправильном включении одной из частей обмотки Wкз МДС срабатывания также уменьшается, а ток в ее цепи становится близким к нулю.Проверка отсутствия взаимоиндукции между тормозной и вторичной обмотками реле ДЗТ10. Проверку следует производить при отключенном от НТТ исполнительном органе, когда снята перемычка 11-12 (рис. 8). От регулируемого источника тока нужно подать в тормозную обмотку при полном числе витков ток, соответствующий максимальному допустимому току КЗ для тормозной обмотки (см. табл. 3), и вольтметров с внутренним сопротивлением не менее 1 кОм/В измерить напряжение на вторичной обмотке реле. При правильном выполнении и включении секций тормозной и вторичной обмоток измеренное напряжение на вторичной обмотке не должно превышать 4 % напряжения срабатывания исполнительного органа (0,14 В). Проверка МДС и тока срабатывания реле на рабочей уставке. На переключающих колодках НТТ следует набрать максимальное число витков первичных обмоток для всех сторон защищаемого присоединения, а в цепи короткозамкнутого контура установить заданное значение Rкз. Проверку реле ДЗТ10 необходимо производить при отсутствии торможения. От регулируемого источника тока (рис. 9) в первичные обмотки каждой стороны защищаемого присоединения следует поочередно подать синусоидальный ток и, плавно изменяя его, измерить токи срабатывания реле (в начальный момент втягивания якоря исполнительного органа). Магнитодвижущая сила Fcp при срабатывании реле определяется как произведение тока срабатывания на число включенных витков первичной обмотки и для каждой первичной обмотки должна быть равна 100 ± 5 Aw. При отклонении МДС срабатывания от указанного значения производится регулирование ее значения изменением сопротивления регулируемого резистора Rш, шунтирующего вторичную обметку. Регулирование следует выполнять с максимальной точностью, добиваясь наименьшего отклонения от 100 Aw. При более значительных (свыше 10%) отклонениях МДС срабатывания всех первичных обмоток следует проверить исправность резистора Rш и надежность его подвижного контакта. В случае значительных отклонений МДС срабатывания одной из первичных обмоток реле следует проверить правильность выполнения ответвлений этой обмотки, Проверка производится по схеме рис. 10. Вольтметр, с помощью которого производится измерение распределения напряжения по ответвлениям, должен иметь внутреннее сопротивление не менее 1 кОм/В, Для проверки от регулируемого источника тoкa следует подать в проверяемую первичную o6моткy НТТ при полном числе витков ток, соответствующий (0,5-0,75) МДС срабатывания. Измеренные значения напряжений на ответвлениях обмотки должны быть пропорциональны числу витков. Для оценки правильности выполнения ответвлений следует сравнить распределение напряжения по ответвлениям данной обмотки с распределением напряжения по ответвлениям аналогичной обмотки проверяемого реле или такой же обмотки другого исправного реле. После регулирования МДС срабатывания на переключающих колодках НТТ следует установить расчётное число витков первичных обмоток для всех сторон защищаемого присоединения и проверить первичные токи срабатывания и возврата реле. Для предотвращения разброса из-за наличия у НТТ петли гистерезиса ток в первичных обмотках реле следует изменять плавно и в одну сторону, т.е. повышать при измерении тока срабатывания и понижать при измерении тока возврата. Такие измерения следует производить 3 раза, а в протокол вносить среднее значение. Проверка коэффициента надежности. Коэффициент надежности kH равен отношению тока в исполнительном органе к току его срабатывания при кратности входного тока реле по отношению к току его срабатывания 2 и 5. Завод-изготовитель гарантирует величину kH не менее 1,2 и 1,35 при кратностях тока в рабочей обмотке реле соответственно 2 и 5. Коэффициент надежности определяется степенью насыщения сердечника НТТ, что обусловливает необходимое торможение (загрублениё) реле при внешних КЗ. У реле серии ДЗТ10 коэффициент надежности зависит от коэффициента торможения. Он максимален при kT = 0 (торможение отсутствует) и уменьшается с увеличением kT. Завод-изготовитель гарантирует только нижние значения коэффициентов надежности (для реле ДЗТ10 при kT = 0,35). Однако значительное увеличение коэффициента надёжности по сравнению с нормируемым так же недопустимо, как и снижение. Заниженное значение коэффициента надежности свидетельствует о быстром насыщении НТТ и снижении надежности работы реле при внутренних повреждениях (в защищаемой зоне), а завышенное — о слишком низким значении индукции в НТТ, т.е. об ухудшенной отстройке реле от бросков намагничивающего тока и в переходных режимах внешнего КЗ. Коэффициент надежности следует проверять на рабочей уставке. При этом у реле ДЗТ10 измерение и (в случае необходимости) регулирование коэффициента надежности производится при таких значениях витков рабочей и тормозной обмоток, когда коэффициент торможения kr — 0,35. Примерное число витков рабочих и тормозных обмоток реле ДЗТ10, соответствующие коэффициенту торможения kr — 0,35, приведены в табл. 4. Таблица 4 Число витков, соответствующее kT = 0,35
О   пределение коэффициента надежности выполняется по схеме рис. 11 и заключается в том, что одновременно с первичным током I1 измеряется и вторичный ток I2 в реле с помощью электромагнитного амперметра с малым потреблением. При этом якорь исполнительного органа фиксируется в положении после срабатывания и измеряется ток в обмотке исполнительного органа при токах первичной обмотки I1cp, 2I1cp и 5I1cp. Коэффициент надежности определяется по формуламгде I2(1), I2(2), I2(5) — токи в обмотке исполнительного органа. при кратностях токов первичной обмотки соответственно равных 1,2 и 5. У исправных реле коэффициент надежности kH2 должен находиться в пределах 1,2-1,3, a kн5— 1,35-1,5. Проверка тормозных характеристик реле серии ДЗТ10. Тормозные характеристики реле следует проверять при наибольшем и наименьшем торможении. С целью уменьшения объема работы необходимо проверять тормозные характеристики реле по контрольным точкам. Число витков рабочих и тормозных обмоток, устанавливаемое при проверке контрольных точек тормозных характеристик, приведены в табл. 5. П  роверку следует производить по схеме .рис. 12. В качестве источников тока Рi и Р2 могут быть использованы регулировочный блок Кб 13 (питание рабочей обмотки) и нагрузочный блокТ а б л и ц а 5 Число витков при проверке тормозных характеристик
Примечание. Для тормозной цепи: МДС торможения – 300 Aw. Для рабочей цепи: МДС торможения — 240 Aw, МДС срабатывания — 420 Aw. К514 (питание тормозной обмотки) установки У5052. При проверке в блоке К513 нужно вводить предвключенный резистор (в цепи первичной обмотки нагрузочного трансформатора). Проверка контрольных точек, соответствующих торможению, производится при наименьшем торможении (включение регулятора Р2 на нейтраль и фазу С (Iт • Iр = 90°), а соответствующих срабатыванию — при наибольшем торможений (включение регулятора Р2 на фазы А и В (Iт • Iр = 0°). Для получения более точных значений контрольных точек тормозных характеристик проверяемого реле, соответствующих наибольшему и наименьшему торможению, следует контролировать угол между векторами рабочего и тормозного токов (0° или 90°) фазометром или прибором ВАФ-85М. Если указанный угол отличается от требуемого более чем на 10°, проверку тормозных характеристик необходимо производить по схеме с использованием фазорегулятора вместо источника Р1. В случае, когда точки тормозной характеристики, полученные также с помощью фазорегулятора, отличаются от контрольных точeк типовой характеристики более чем на 5%, следует определить полные тормозные характеристики реле (4-5 точек до МДС торможения 900 Aw). Отличие тормозных xapaктepистик проверяемого реле, полученных с помощью фазорегулятора, от типовых может свидетельствовать о неправильном выполнении тормозной обмотки или о других дефектах. В этом случае следует проверить исправность тормозной обмотки, измерив распределение напряжений по её ответвлениям. Ток, подаваемый в тормозную обмотку, должен быть таким, чтобы возможно более точно измерять напряжений на ответвлениях обмотки. При этом указанный ток не должен превышать длительно допустимых значений для данного типа реле (см. табл. 3). При наименьшем торможении следует проверить значение коэффициента торможения на рабочей уставке. Проверка производится при МДС тормозной обмотки 300 Aw. После измерения МДС срабатывания определяется коэффициент торможения. Полученное значение eго не должно отличаться 6т значения, определенного ниже, более ^ем на 5% от величины WT/WP. Проверка надежности работы контактов реле производится при изменении от 1,05 до 5,0 МДС срабатывания рабочей обмотки. Следует проверить однократность замыкания и размыкания, отсутствие вибраций и искрения на контактах реле при коммутации ими цепи нагрузки, на которую они нормально работают в схеме ДЗ. Работу контактной необходимо проверять как при плавном увеличении первичного тока, так и при подаче разных значений то-кой толчком. Проверка производится при номинальном напряжении оперативного тока. Комплексная проверки дифференциальной защиты. Опробование защиты в полной схеме присоединения производится замыканием цепи контактов реле при номинальном напряжений оперативного тока. Определяется взаимодействие защиты с другими устройствами РЗА защищаемого присоединения. Проверяется действие ДЗ на общие выходные реле защит присоединения или на отключение коммутационной аппаратуры. При этом следует обращать внимание на указательное реле, сигнализирующее о срабатывании защиты и проверять действия соответствующих цепей световой и звуковой сигнализации. При опробовавши защиты, следует определить надежность срабатывания выходных реле защиты и указательного реле при напряжении оперативного тока, равном 0,8t/HOM. Проверка дифференциальной защиты рабочий током. Перед проверкой защиты рабочим током присоединений следует произвести: осмотр реле; испытательных блоков в токовых цепях защиты, рядов выводов и перемычек на них; проверку наличия заземления токовых цепей защиты и правильности его выполнения; установку в разомкнутое положение переключателей в цепях воздействия ДЗ на общие выходные реле Защит присоединения или на отключение коммутационной аппаратуры; проверку целостности токовых цепей защиты любым способом, например мостом постоянного тока. Проверка защиты рабочим током присоединения является окончательной перед вводом в работу. Указанной проверкой определяется правильность подключения зашиты к трансформаторам тока. Измерением вторичных токов ТТ в фазных проводах и нулевом проводе проверяете исправность всех токовых цепей защиты. Измерение выполняется прибором ВАФ-85. При малом значении тока следует использовать усилительную приставку к прибору. При отсутствии усилительной приставлен необходимо создать режим, при котором ток защищаемого присоединения будет не менее 0,2Iном. По измеренным вторичным токам TТ оценивается также правильность выбора их коэффициентов трансформаций, т.е, правильность установки переключателей в цепях первичной обмотки ТТ или правильность выбора ответвлений вторичной обмотки встроенных ТТ. Проверку исправности токовых цепей ИЗ генераторов, блоков генератор - трансформатор, а иногда и трансформаторов (автотрансформаторов) следует производить при комплексных испытаниях этих присоединений в режиме КЗ (трехфазная закоротка вне зоны действия защиты). Проверка исправности токовых цепей ДЗ синхронных компенсаторов, электродвигателей, шунтирующих реакторов, а также в большинстве случаев трансформаторов (автотрансформаторов) производится током нагрузки при пробном включении этих присоединений в работу. При этом на момент включений этих присоединений под напряжение защиты должны быть введены в работу, их вывод из работы допускается только на время проверки рабочим током и при наличии резервных защит с минимальным временем действия. Правильность подключения цепей тока каждой группы ТТ следует проверять снятием векторной: диаграммы вторичных токов и сверкой ее с фактическим направление мощности в первичной Цепи присоединения. По полученным диаграммам оценивается правильность сборки токовых цепей защиты. Проверка равенства ампер-витков первичных обмоток НТТ реле дифференциальных защит производится измерение напряжения на обмотках исполнительных органов pеле (перемычка 11-12 на схеме рис. 12 установлена) при подключении всех плеч защиты и поочередном исключении каждого из них. Измерений производятся вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1,0 кОм/В. Напряжение, измеренное при подключении к peлe всех плеч защиты (напряжение небаланса), не должно превышать 4% (0,14 В) напряжения срабатывания исполнительного органа при токе нагрузки присоединения 0,5-1,0IНом. При исключении одного из плеч защиты (имитация внутреннего трехфазного КЗ) напряжение на обмотке исполнительной:) органа реле значительно увеличивается и в зависимости от выбранного тока срабатывания защиты и тока нагрузки присоединения может превышать напряжение срабатывания реле. В случае, когда, напряжение небаланса больше 4 % Напряжения срабатывания, необходимо выяснить причины появления небаланса. Одной из основных причин появления токов небаланса в обмотках реле дифференциальных защит являются погрешности ТТ. Величина погрешностей зависит от значения и характера нагрузки на ТТ и возрастает при увеличении первичного тока. При внешних КЗ токи небаланса ДЗ обусловливаются разностью намагничивающих токов TТ защиты и неполным выравниванием действия вторичных токов в плечах ДЗ. Разность намагничивающих токов ТТ защиты вызывается: • различием, особенно при больших кратностях первичных токов, магнитных характеристик ТТ; • наличием остаточной индукции сердечников ТТ (равного значения и полярности у разных ТТ); • большими, значительно отличающимися сопротивлениями нагрузки ТТ плеч защиты (неодинаковые схемы соединения ТТ и расстояния от места установки защиты до ТТ). Неполное выравнивание вторичных токов в плечах ДЗ трансформаторов (блоков генератор - трансформатор) вызывается невозможностью точной установки на первичных обмотках реле РНТ и ДЗТ расчетного числа витков, а также регулированием коэффициента трансформации силового трансформатора. Если проверка производите при небольшой нагрузке присоединения (меньше 0,2Iном), напряжение небаланса может оказаться завышенным из-за влияния погрешностей ТТ и тока намагничивания силового трансформатора. Особенно увеличивается напряжение небаланса при разнотипных IT в плечах дифференциальной защиты. Чтобы уменьшить влияние указанной составляющей напряжения небаланса, проверку следует произвести при возможно большей нагрузке присоединения (больше 0,27Ном)- В ДЗ силовых трансформаторов (автотрансформаторов) повышенное значение напряжения небаланса может быть также обусловлено изменением коэффициента трансформации. Чтобы исключить влияние этой составляющей на напряжение небаланса, необходимо его измерение произвести при номинальном значений коэффициента трансформации. Если при проверке будет установлено, что увеличенное значение напряжения небаланса обусловлено неточностью расчета числа витков первичных обмоток НТТ, то по согласованию со службой РЗА, задавшей уставки ДЗ, могут быть скорректированы ампер-витки первичных обмоток НТТ. Проверку отстройки реле дифференциальных защит (защиты трансформаторов, автотрансформаторов) от бросков токa намагничивания следует выполнять многократным (3-4 раза) включением трансформатора (автотрансформатора) под напряжение на холостом ходу. При: проверке ведется наблюдение за поведением подвижной части исполнительных органов репе дифференциальной защиты в момент включения трансформатора (автотрансформатора) под напряжение. Во всех случаях включения якоря исполнительных органов реле должны оставаться неподвижными. По окончании проверки производится запись в журнале РЗА о возможности ввода в работу дифференциальной защиты. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Похожие:
 |
Российской федерации государственного энергетического надзора министерства топлива и энергетики Составители: В. А. Фищев, В. Н. Рябинкин, В. С. Ковалев, В. А. Малофеев, В. Н. Белоусов, Р. А. Шилова, А. Л. Кузнецов |
|
Государственного энергетического надзора министерства топлива и энергетики российской федерации Составители: В. А. Фищев, В. Н. Рябинкин, В. С. Ковалев, В. А. Малофеев, В. Н. Белоусов, Р. А. Шилова, А. Л. Кузнецов |
 |
«международный институт рынка» методические рекомендации по подготовке,... Методические рекомендации по выполнению выпускных квалификационных работ / Составители: составители Д. В. Березовский, А. А. Бодров,... |
|
Воронкова В. В., Перова М. Н., Экк В. В., Кмытюк Л. В Мозговой В. М., Кузнецов Б. В., Романина В. И., Павлова Н. П., Евтушенко И. В., Грошенков ил |
|
Биология А. Н. Кузнецов заведующий кафедрой факультетской и поликлинической терапии Нижегородской государственной медицинской академии |
|
Методические указания и лабораторные работы Составители: д т. н.,... Составители: д т н., проф., Щинников П. А., к т н., доц., Дворцевой А. И., асс. Галанова А. И., асс Сафронов А. В |
|
Химия растительного сырья Ю. Д. Алашкевич, В. И. Белоглазов, В. К. Дубовый, Д. А. Дулькин, И. Н. Ковернинский, Б. Н. Кузнецов, А. В. Кучин, Ю. С. Оводов, Г.... |
|
Химия растительного сырья Ю. Д. Алашкевич, В. И. Белоглазов, В. К. Дубовый, Д. А. Дулькин, И. Н. Ковернинский, Б. Н. Кузнецов, А. В. Кучин, Ю. С. Оводов, Г.... |
|
Химия растительного сырья Ю. Д. Алашкевич, В. И. Белоглазов, В. К. Дубовый, Д. А. Дулькин, И. Н. Ковернинский, Б. Н. Кузнецов, А. В. Кучин, Ю. С. Оводов, Г.... |
|
Химия растительного сырья Ю. Д. Алашкевич, В. И. Белоглазов, В. К. Дубовый, Д. А. Дулькин, И. Н. Ковернинский, Б. Н. Кузнецов, А. В. Кучин, Ю. С. Оводов, Г.... |
|
Легководных реакторов в проектных авариях А. В. Салатов, А. А. Гончаров, А. С. Еременко, В. И. Кузнецов, А. В. Кумачев, О. А. Нечаева, В. В. Новиков, М. В. Сыпченко, П. В.... |
|
Учебные планы и программы курсов повышения квалификации по направлению Рецензент — С. А. Кузнецов, первый заместитель директора филиала на Свердловской жд |
|
Выводы 47 Вопросы для повторения к 1 и 2 главам 48 С. Д. Ильенкова, Н. Д. Ильенкова, А. В. Бандурин, C. Ю. Ягудин, Э. М. Воронина, А. В. Квитко, В. И. Кузнецов, В. С. Мхитарян, Е.... |
|
Горленко В. М., Дубинина Г. А., Кузнецов С. И. Экология водных микроорганизмов Аскерния А. А., Сорокина А. Ю., Дубинина Г. А. Микробиологические аспекты процессов обезжелезивания и деманганации природных подземных... |
|
Цикла Составители: заведующий кафедрой дерматовенерологии, д м н., профессор Родин А. Ю., ассистент Ерёмина Г. В |
|
Терапия Составители: преподаватели терапии Казанского базового медицинского колледжа Нуриева Л. Г., Сушенцова, М. М., Киселева Л. П |