Документ предоставлен КонсультантПлюс
Одобрен
Письмом Госстроя РФ
от 15 декабря 1998 г. N 13-669
СИСТЕМА НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ
СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ
ПОДЗЕМНЫЕ ХРАНИЛИЩА ГАЗА, НЕФТИ И ПРОДУКТОВ ИХ ПЕРЕРАБОТКИ
UNDERGROUND STORAGES OF NATURAL GAS,
OIL AND PROCESSING PRODUCTS
СП 34-106-98
Дата введения
1 марта 1999 года
ПРЕДИСЛОВИЕ
1. Разработан научно-исследовательским и проектным предприятием по сооружению и эксплуатации подземных хранилищ ООО "Подземгазпром" ОАО "Газпром".
2. Внесен ООО "Подземгазпром" ОАО "Газпром".
3. Подготовлен к утверждению Управлением проектирования и экспертизы ОАО "Газпром".
4. Утвержден и введен в действие приказом ОАО "Газпром" от 15.01.1999 N 5.
6. Согласован с ГУГПС МВД России (письмо от 18.12.1997 N 70/7.7/7696); Госгортехнадзором России (письмо от 20.06.1997 N 10-03/325); Госсанэпиднадзором России (письмо от 07.08.1997 N Д01-13/904-111); Министерством природных ресурсов РФ (письмо от 14.08.1997 N 21-19/152); Государственным комитетом РФ по охране окружающей среды (приказ от 31.12.1997 N 586).
7. Взамен ВСН 51-5-85.
1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
Настоящий Свод правил является приложением к СНиП 34-02-99 "Подземные хранилища газа, нефти и продуктов их переработки" и применяется при проектировании и строительстве подземных хранилищ газа, нефти, газового конденсата и продуктов их переработки (далее - подземные хранилища) с резервуарами, сооружаемыми в каменной соли и других горных породах.
2. ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ УСТЬЯМИ СОСЕДНИХ
ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СКВАЖИН БЕСШАХТНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ
В КАМЕННОЙ СОЛИ
2.1. Расстояние между устьями соседних эксплуатационных скважин a, м, следует определять по формуле
, (1)
где - допустимое отклонение оси скважины от вертикали на отметке кровли выработки-емкости, м;
r - радиус выработки-емкости резервуара <*>, м;
------------------------------------
<*> Если соседние выработки-емкости имеют разные размеры, то значение r в формуле (1) принимается равным большему радиусу.
n - коэффициент, учитывающий погрешности формообразования в зависимости от принятой технологической схемы строительства, принимаемый равным для схемы растворения соли:
сверху вниз ....................... 0,1;
снизу вверх ....................... 0,5;
для комбинированных и иных схем ... 0,2;
k - коэффициент, учитывающий возможную асимметричность формы выработки-емкости по геологическим условиям, определяемый по таблице 1.
Таблица 1
Морфологический тип
месторождения
|
Значение коэффициента k при схеме
растворения
|
сверху вниз
|
снизу вверх
|
комбинирован-
ной и иной
|
Пластовый и пластово-
линзообразный
|
0,2
|
0,7
|
0,4
|
Куполо- и штокообразный
|
0,5
|
1,5
|
1
|
2.2. В мощных соляных залежах расстояние между устьями скважин допускается уменьшать за счет двух- или многоярусного расположения выработок-емкостей резервуаров. При этом величина целика между соседними выработками-емкостями по кратчайшему расстоянию между стенками должна соответствовать требованиям формулы (1), а расстояние от стенки выработки-емкости до соседних скважин должно быть не менее 50 м.
2.3. При необходимости вытеснения продукта из подземного резервуара ненасыщенным рассолом или водой следует произвести расчет увеличения объема выработки-емкости в процессе эксплуатации и определение ее конечной конфигурации. Значение r в формуле (1) принимается в соответствии с конечной конфигурацией. Увеличение объема выработки-емкости должно быть запланировано на стадии проектирования резервуара в соответствии с потребностями в расширении объема хранения.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМА ВЫБРОСА СУГ, НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ
ПРИ АВАРИЙНОЙ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ УСТЬЯ СКВАЖИНЫ БЕСШАХТНОГО
РЕЗЕРВУАРА В КАМЕННОЙ СОЛИ
2.4. Объем выброса продукта хранения , м3, при аварийной разгерметизации устьевой обвязки скважины допускается определять по формуле
, (2)
где - изменение давления внутри резервуара при разгерметизации устьевой обвязки, Па;
- степень заполнения резервуара продуктами (в долях единицы);
- изотермический коэффициент сжимаемости рассола, 1/Па, для насыщенного рассола допускается принимать равным 1/Па;
- изотермический коэффициент сжимаемости продукта, 1/Па, допускается принимать равным 1/Па, где нижние значения коэффициента относятся к дизельным топливам, верхние - к бензинам; - для СУГ следует принимать по имеющимся справочным данным;
- коэффициент концентрации напряжений на контуре выработки-емкости, принимаемый равным: для выработок-емкостей сферической или близкой к сферической формы - 1,5; для выработок-емкостей, вытянутых вдоль оси скважины (цилиндрической или близкой к ней формы) - 2;
E - модуль деформации каменной соли, Па;
H - длина скважины, м;
- сечение столба рассола, м2;
- начальное давление в выработке-емкости, Па.
Примечание. При расчете вместимости обвалования уровень разлившейся жидкости при максимальном объеме излива следует принимать ниже верхней отметки гребня обвалования на 0,2 м. Высота обвалования должна быть не менее 1 м и ширина по верху насыпи не менее 0,5 м.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ МИНИМАЛЬНОЙ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ
КРОВЛИ ВЫРАБОТКИ-ЕМКОСТИ ПОДЗЕМНОГО РЕЗЕРВУАРА
2.5. Минимальную глубину заложения кровли выработки-емкости подземного резервуара, эксплуатирующегося в условиях избыточного давления, , м, при сооружении резервуаров в непроницаемых породах следует определять по формуле
, (3)
где - максимально допускаемое эксплуатационное давление, Па, принимаемое: для бесшахтных резервуаров в каменной соли - на уровне башмака основной обсадной колонны; для шахтных резервуаров в породах с положительной температурой - на уровне кровли выработки-емкости;
- коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый: 0,85 - для бесшахтных резервуаров в каменной соли при спокойном или пластово-линзообразном залегании соли, когда надсолевая толща представлена непроницаемыми породами; 0,75 - в остальных случаях;
a - длина необсаженной части скважины, м (только для бесшахтных резервуаров в каменной соли);
- усредненная плотность пород, залегающих выше башмака основной обсадной колонны для бесшахтных резервуаров и выше кровли выработки для шахтных резервуаров, кг/м3;
g - ускорение свободного падения, м/с2.
, (4)
здесь n - число слоев;
- плотность пород i-слоя, кг/м3;
- мощность i-слоя, м.
2.6. В проницаемых породах глубину заложения кровли выработок-емкостей шахтных резервуаров в породах с положительной температурой следует выбирать с таким расчетом, чтобы величина подпора подземных вод на кровлю выработок-емкостей превышала внутреннее давление в резервуаре не менее чем на 0,05 МПа.
2.7. Глубину заложения кровли шахтных резервуаров в вечномерзлых породах следует принимать, как правило, ниже слоя сезонных колебаний температуры либо по условиям герметичности и устойчивости.
2.8. Оценочная классификация горных пород по экранирующей способности приведена в таблице 2.
Таблица 2
┌────────────┬─────────────────┬─────────────────┬───────────────┐
│Экранирующая│Давление прорыва │ Коэффициент │Коэффициент │
│способность │через водонасы- │проницаемости по │водонасыщен- │
|