9.2.5 Двухъярусные отстойники и осветлители-перегниватели
9.2.5.1 При обосновании допускается использовать двухъярусные отстойники и осветлители-перегниватели.
Двухъярусные отстойники надлежит предусматривать одинарные или спаренные. В спаренных отстойниках следует обеспечивать возможность изменения направления движения сточных вод в осадочных желобах.
9.2.5.2 Двухъярусные отстойники следует проектировать согласно 9.2.4.1-9.2.4.5, 9.2.4.11 - 9.2.4.16. При этом следует принимать:
- свободную поверхность водного зеркала для всплывания осадка не менее 20% площади отстойника в плане;
- расстояние между стенками соседних осадочных желобов не менее 0,5 м;
- наклон стенок осадочного желоба к горизонту не менее 50;
- стенки должны перекрывать одна другую не менее чем на 0,15 м;
- глубина осадочного желоба от 1,2 м до 2,5 м ;
- ширина щели осадочного желоба должна быть равна 0,15 м;
- высота нейтрального слоя от щели желоба до уровня осадка в септической камере должна быть равна 0,5 м;
- уклон конического днища септической камеры не менее 30;
- влажность удаляемого осадка должна быть равна 90%;
- распад беззольного вещества осадка должен быть равен 40%;
- эффективность задержания взвешенных веществ должна быть равна от 40% до 50%.
9.2.5.3 Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников надлежит определять по Таблице 9.9.
Таблица 9.9 - Значения вместимости септической камеры
двухъярусных отстойников
Среднезимняя температура сточных вод, С
|
6,0
|
7,0
|
8,5
|
10,0
|
12,0
|
15,0
|
20,0
|
Вместимость септической камеры, л/чел.-год
|
110,0
|
95,0
|
80,0
|
65,0
|
50,0
|
30,0
|
15,0
|
ПРИМЕЧАНИЕ 1 Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников должна быть увеличена на 70 % при подаче в нее ила из аэротенков на полную очистку и высоконагружаемых биофильтров и на 30 % при подаче ила из отстойников после капельных биофильтров и аэротенков на неполую очистку. Впуск ила должен производиться на глубине 0,5 м ниже щели желобов.
ПРИМЕЧАНИЕ 2 Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников для осветления сточной воды при подаче ее на поля фильтрации допускается уменьшать не более чем на 20%.
|
9.2.5.4 При среднегодовой температуре воздуха до 3,5С двухъярусные отстойники с пропускной способностью до 500 м3/сут должны быть размещены в отапливаемых помещениях, при среднегодовой температуре воздуха от 3,5С до 6,0С и пропускной способности до 100 м3/сут - в неотапливаемых помещениях.
9.2.5.5 Осветлители-перегниватели следует проектировать в виде комбинированного сооружения, состоящего из осветлителя с естественной аэрацией, концентрически располагаемого внутри перегнивателя.
9.2.5.6 Осветлители следует проектировать в виде вертикальных отстойников с внутренней камерой флокуляции, с естественной аэрацией за счет разности уровней воды в распределительной чаше и осветлителе.
а) При проектировании осветлителей необходимо принимать:
- диаметр осветлителя не более 9 м;
- разность уровней воды в распределительной чаше и осветлителе не более 0,6 м без учета потерь напора в коммуникациях;
- вместимость камеры флокуляции на пребывание в ней сточных вод не более 20 мин;
- глубину камеры флокуляции от 4 м до 5 м;
- скорость движения воды в зоне отстаивания от 0,8 мм/сек до 1,5 мм/сек;
- в центральной трубе от 0,5 м/сек до 0,7 м/сек;
- диаметр нижнего сечения камеры флокуляции исходя из средней скорости от 8 мм/сек до 10 мм/сек;
- расстояние между нижним краем камеры флокуляции и поверхностью осадка в иловой части не менее 0,6 м;
- уклон днища осветлителя не менее 50;
- снижение концентрации загрязняющих веществ по взвешенным веществам - до 70 % и по БПКполн до 15 %.
б) Суточные дозы загрузки осадка производственных сточных вод устанавливаются экспериментально:
- ширину кольцевого пространства между наружной поверхностью стен осветлителя и внутренней поверхностью стен перегнивателя не менее 0,7 м;
- уклон днища не менее 30°;
- разрушение корки гидромеханическим способом - путем подачи осадка d кольцевой трубопровод под давлением через сопла, наклоненные под углом 45 к поверхности осадка.
9.2.5.7 При проектировании перегнивателей надлежит принимать:
- вместимость перегнивателя по суточной дозе загрузки осадка в зависимости от влажности осадка и среднезимней температуры сточных вод;
- суточную дозу загрузки осадка в соответствии с Таблицей 9.10.
Таблица 9.10 - Значение суточной дозы загрузки осадка
Средняя температура сточных вод или осадка, С
|
6,0
|
7,0
|
8,5
|
10,0
|
12,0
|
15,0
|
20,0
|
Суточная доза загрузки осадка, %
|
0,72
|
0,85
|
1,02
|
1,28
|
1,7
|
2,57
|
5,0
|
ПРИМЕЧАНИЕ 1 Суточная доза загрузки указана для осадка влажностью 95%. При влажности Pmud, отличающейся от 95%, суточная доза загрузки уточняется умножением табличного значения на отношение:
|
9.2.6 Септики
9.2.6.1 Допускается, при соответствующем обосновании, благоприятных грунтовых условиях, низком уровне стояния грунтовых вод, надежности защиты подземных вод и водоисточников от загрязнения, удовлетворительных климатических условиях, применение естественных методов очистки сточных вод (полей орошения, полей подземной фильтрации, фильтрующих колодцев и траншей, биологических прудов, прудов-испарителей и прудов-накопителей и т. п.), от объектов.
Для предварительной механической очистки в автономных системах очистки сточных вод, обслуживающих не более 100 эквивалентных жителей допускается принимать септики.
9.2.6.2 Септики надлежит применять для механической очистки сточных вод, поступающих на поля подземной фильтрации, в песчано-гравийные фильтры, фильтрующие траншеи и фильтрующие колодцы.
9.2.6.3 Полный расчетный объем септика надлежит принимать: при расходе сточных вод до 5 м3/сут не менее 3,0 - кратного суточного притока, при расходе свыше 5 м3/сут не менее 2,5 - кратного.
Указанные расчетные объемы септиков следует принимать исходя из условия очистки их не менее одного раза в год. При среднезимней температуре сточных вод выше 10С или при норме водоотведения свыше 150 л/сут на одного жителя полный расчетный объем септика допускается уменьшать от 15% до 20 %.
9.2.6.4 В зависимости от расхода сточных вод следует принимать:
- однокамерные септики при расходе сточных вод до 1 м3/сут;
- двухкамерные до 10 м3/сут;
- трехкамерные свыше 10 м3/сут.
9.2.6.5 Объем первой камеры следует принимать от расчетного объема:
- в двухкамерных септиках в 75%;
- в трехкамерных 50%.
При этом объем второй и третьей камер надлежит принимать по 25% расчетного объема.
В септиках, выполняемых из бетонных колец, все камеры следует принимать равного объема. В таких септиках при производительности свыше 5 м3/сут камеры надлежит предусматривать без отделений.
9.2.6.6 При необходимости обеззараживания сточных вод, выходящих из септика, следует предусматривать контактную камеру, размер которой в плане надлежит принимать не менее 0,75 м х1,0 м.
9.2.6.7 Выпуски из зданий должны присоединяться к септикам через смотровые колодцы.
9.2.6.8 Лоток подводящей трубы должен быть расположен не менее чем на 0,05 м выше расчетного уровня жидкости в септике. Необходимо предусматривать устройства для задержания плавающих веществ и естественную вентиляцию.
9.2.7 Сооружения для очистки сточных вод малой производительности
9.2.7.1 Для очистки сточных вод от поселений с нагрузкой до 5000 эквивалентных жителей, отдельно стоящих предприятий, вахтовых поселков, оздоровительно-рекреационных и гостиничных организаций, воинских частей, фермерских хозяйств, и т. п. отличающихся большой неравномерностью поступления сточных вод, низкой температурой и концентрацией загрязняющих веществ допускается применение комплектных установок биологической очистки (либо, при неблагоприятных климатических условиях, либо при сезонной работе - физико-химической очистки) заводского изготовления, при условии гарантии предприятием - изготовителем (поставщиком) необходимого эффекта очистки, согласованного с местными уполномоченными государственными органами санитарно- эпидемиологического и экологического надзора.
9.2.7.2 Очистные сооружения следует применять высокой индустриальной готовности, обеспечивающей минимальное привлечение человеческого труда и при простом управлении всей системой. Очистные сооружения могут комплектоваться:
- тонкослойными отстойниками;
- многокамерными аэротенками;
- флототенками;
- аэротенками с высокими дозами ила;
- флотационными илоотделителями;
- аэробными стабилизаторами осадка и т. п.
9.2.7.3 Технологические процессы перекачки и очистки сточных вод должны быть максимально механизированы и автоматизированы.
9.2.7.4 Санитарно-защитные зоны от сооружений системы водоотведения малой производительности до границ жилой застройки, участков общественных зданий и предприятий пищевой промышленности надлежит принимать минимально допустимым с учетом соответствующих мероприятий, обеспечивающих такое сокращений (размещение сооружений с подветренной стороны по отношению к застройке, устройство закрытых сооружений и т. д.).
9.2.7.5 Для предварительной очистки сточных в автономных системах допускается принимать септики согласно раздела 9.2.6.
9.2.7.6 Для физико-химической очистки сточных вод допускается применять следующие схемы:
а) I - усреднение, коагуляция, отстаивание, фильтрование, обеззараживание;
б) II - усреднение, коагуляция, отстаивание, фильтрование, озонирование.
9.2.7.7 Схема I обеспечивает снижение БПКполн от 180 мг/л до 15 мг/л, схема; II – от 335 мг/л до 15 мг/л за счет окисления озоном оставшихся растворенных органических веществ с одновременным обеззараживанием сточных вод.
В качестве реагентов следует применять сернокислый алюминий с содержанием активной части не менее: 15 %, активную кремнекислоту (АК); кальцинированную соду; гипохлорит натрия; озон.
9.2.7.8 В схеме I сода и озон исключаются. Дозы реагентов надлежит принимать:
- сернокислого безводного алюминия от 100 мг/л до 110 мг/л;
- АК от 10 мг/л до 15 мг/л;
- хлора должно быть 5 мг/л (при подаче в отстойник) или 3 мг/л (перед фильтром);
- озона от 50 мг/л до 55 мг/л;
- соды от 6 мг/л до 7 мг/л.
9.2.7.9 Для очистки небольших количеств сточных вод следует применять установки:
- аэрационные, работающие по методу полного окисления производительностью до 3,0 тыс. м3/сут;
- аэрационные с аэробной стабилизацией избыточного активного ила производительностью от 0,2 тыс. м3/сут до 5,0 тыс. м3/сут;
- физико-химической очистки производительностью от 0,1 тыс. м3/сут до 5,0 тыс. м3/сут.
9.2.8 Гидроциклоны
9.2.8.1 Для механической очистки сточных вод от взвешенных веществ допускается применять открытые и напорные гидроциклоны.
9.2.8.2 Открытые гидроциклоны необходимо применять для выделения всплывающих и оседающих грубодисперсных примесей гидравлической крупностью свыше 0,2 мм/сек и с коагулированной взвеси. Напорные гидроциклоны следует применять для выделения из сточных вод грубодисперсных примесей главным образом минерального происхождения.
Гидроциклоны могут быть использованы в процессах осветления сточных вод, сгущения осадков, обогащения известкового молока, отмывки песка от органических веществ, в том числе нефтепродуктов.
При осветлении сточных вод аппараты малых размеров обеспечивают больший эффект очистки. При сгущении осадков минерального происхождения следует применять гидроциклоны больших диаметров (свыше 150 мм).
9.2.8.3 Удельную гидравлическую нагрузку qhc, м3/(м2час), для открытых гидроциклонов следует определять по формуле:
 (9.22)
где u0 - гидравлическая крупность частиц, которые необходимо выделить для обеспечения требуемого эффекта, мм/сек;
Khc - коэффициент пропорциональности, зависящий от типа гидроциклона и равный для гидроциклонов:
- без внутренних устройств равен 0,61;
- с конической диафрагмой и внутренним цилиндром равен 1,98;
а) многоярусного с центральными выпусками:
 (9.23)
где nti - число ярусов;
Dhc - диаметр гидроциклона, м;
den - диаметр окружности, на которой располагаются раструбы выпусков, м;
б) многоярусного с периферийным отбором осветленной воды:
 (9.24)
где n'ti - число пар ярусов;
dd - диаметр отверстия средней диафрагмы пары ярусов, м.
9.2.8.4 Производительность одного аппарата Qhc, м3/час, следует определять по формуле:
 (9.25)
9.2.8.5 Удаление выделенного осадка из открытых гидроциклонов следует предусматривать непрерывное под гидростатическим давлением, гидроэлеваторами или механизированными средствами. Всплывающие примеси, масла и нефтепродукты необходимо задерживать полупогруженной перегородкой.
9.2.8.6 Расчет напорных гидроциклонов надлежит производить исходя из крупности задерживаемых частиц и их плотности.
Диаметр гидроциклона Dhc следует определять по Таблице 9.11.
9.2.8.7 Основные размеры напорного гидроциклона следует подбирать по данным заводов-изготовителей.
Давление на входе в напорный гидроциклон надлежит принимать:
- при одноступенчатых схемах осветления и сгущения осадков и многоступенчатых установках, работающих с разрывом струи от 0,15 МПа до 0,4 МПа;
- при многоступенчатых схемах, работающих без разрыва струи от 0,35 МПа до 0,6 МПа.
Число резервных аппаратов следует принимать при очистке сточных вод и уплотнении осадков, твердая фаза которых не обладает абразивными свойствами:
- один - при числе рабочих аппаратов до 10;
- два - при числе до 15;
- по одному на каждые десять при числе рабочих аппаратов свыше 15;
- при очистке сточных вод и осадков с абразивной твердой фазой 25% числа рабочих аппаратов.
9.2.8.8 Производительность напорного гидроциклона Qhc, м3/час, назначенных размеров следует рассчитывать по формуле:
 (9.26)
где g - ускорение силы тяжести, м/сек2;
P - потери давления в гидроциклоне, МПа;
den, dex - диаметры питающего и сливного патрубков, мм.
9.2.8.9 В зависимости от требуемой эффективности очистки сточных вод и степени сгущения осадков обработка в напорных гидроциклонах может осуществляться в одну. Две или три ступени путем последовательного соединения аппаратов с разрывом и без разрыва струи.
Для сокращения потерь воды с удаляемым осадком шламовый патрубок гидроциклона первой ступени следует герметично присоединять к шламовому резервуару.
|
