Руководящие указания по коагуляции воды на электростанциях

Скачать 1.03 Mb.

Название	Руководящие указания по коагуляции воды на электростанциях
страница	3/7
Тип	Документы

rykovodstvo.ru > Руководство эксплуатация > Документы

1 2 3 4 5 6 7

Часть потока жидкости отводится через шламоприемные окна по шламоотводным трубам в шламоуплотнитель. В некоторых аппаратах шламоприемные окна расположены непосредственно в стенке шламоуплотнителя взамен или в дополнение к шламоприемным трубам. Поступившая со шламом вода осветляется в шламоуплотнителе при движении вверх и отводится по коллектору 8 и трубопроводу 9 в измерительный отсек распределительного устройства и далее соединяется с общим потоком коагулированной воды. Шлам уплотняется под давлением собственного веса (в нижней части шламоуплотнителя восходящего движения жидкости нет) и выводится из шламоуплотнителя при его продувке.
32. Осветлители ЦНИИ-2 и ЦНИИ-3, установленные на водоподготовительных установках электростанций, во многих случаях работают удовлетворительно лишь при производительности, уменьшенной до 50-70% проектной.
Анализ условий и результатов работы осветлителей показал, что основные причины неудовлетворительной очистки воды - недостаточные размеры аппаратов и их отдельных элементов: высоты и поперечного сечения воздухоотделителя и зон контактной среды и осветления. Принятая скорость движения и длительность пребывания воды в воздухоотделителе не обеспечивают удаления воздуха; принятая расчетная скорость восходящего движения воды в осветлителях недопустимо велика при обработке вод с небольшим исходным содержанием взвеси, обычно подаваемых на питание водоподготовительных установок. Таким образом, из-за малой высоты зоны осветленной воды и большой скорости восходящего движения воды в ней осветлители оказываются очень чувствительными к изменениям нагрузки и колебаниям температуры, то есть надежность их работы резко снижается.
33. Для приближения производительности осветлителей типа ЦНИИ к проектному значению предложен ряд мероприятий по усовершенствованию их конструкции:
1. В осветлителях ЦНИИ-3 автором конструкции осветлителей типа ЦНИИ Е.Ф.Кургаевым рекомендуется взамен первоначально принятого воздухоотделителя с нисходящим движением воды со скоростью 100 м/ч и длительностью пребывания до 45 с применять открытый желоб для подачи воды и пленочный воздухоотделитель (рис.9) (соответствующие изменения внесены ЛО TЭП в проекты осветлителей ЦНИИ-3 производительностью 150, 230 и 450 м

/ч), а также осуществлять с помощью эжектора, установленного на линии исходной воды, подсос из линии продувки осветлителя ранее выпавшего осадка в количестве 20-25 мг/л в расчете на сухое вещество, с целью увеличения объемной и весовой концентрации осадка контактной среды при малом исходном содержании взвеси.

Рис.9. Схема осветлителя ЦНИИ-3 с усовершенствованным воздухоотделителем (проект ЛО ТЕП по рекомендациям Е.Ф.Кургаева):
Основные размеры (округленно), м

#G0Производительность, м/ч								шт.
150	7,3	3	5,4	Отс.	6,5	3	2,5	Отс.
230	9	3,5	6,43	0,5	7,05	3,04	2,6	8
450	12,5	5	10	0,7	8,05	3,54	2,6	10

1 и 2 - исходная и осветленная вода; 3 - подающий короб; 4 - решетка; 5 - перегородка;

6 - воздухоотделитель; 7 - распределительные трубы; 8 - сменные водяные сопла; 9 - вертикальные

перегородки (из досок); 10 - верхняя распределительная решетка; 11 - сборный желоб;

12 - распределительное устройство; 13 - шламоуплотнитель; 14 и 15 - шламоприемные

и шламоотводящие трубы; 16 - труба, отводящая воду из шламоуплотнителя в

распределительное устройство; 17 и 18 - непрерывная и периодическая продувки;

19 - в дренаж; 20 - патрубок с клапаном; 21 - трос
Примечание. Линии ввода реагентов на общем виде осветлителя не показаны.

По данным авторов предложения, эти мероприятия при одновременном введении ПАА в количестве 1 мг/л позволили увеличить производительность осветлителя на Киришской ГРЭС Ленэнерго до 83-86% проектной и улучшить качество осветленной воды [Л.16]. Однако эффективность возврата шлама выявлена в условиях эксплуатации еще недостаточно, поэтому производительность вновь устанавливаемых осветлителей ЦНИИ-3 следует принимать без учета влияния этого мероприятия на основании расчета (приложение 2) и опыта эксплуатации идентичных аппаратов в сходных условиях.
По опыту ВТИ, реконструировать воздухоотделители целесообразно по схеме рис.8 и расчетным параметрам по п.37. Кроме того, высоту шламоотвода, принятую в осветлителях типа ЦНИИ равной 1,2 м, целесообразно уменьшить примерно до 0,5 м. Для этого следует перекрыть нижние ряды окон, а площадь "живого" сечения верхних окон увеличить так, чтобы скорость движения воды в них при расчетной величине отсечки была не более 5 мм/с. Эффективность уменьшения высоты шламоотвода путем изоляции нижних рядов окон подтверждается опытом эксплуатации осветлителей ТЭЦ-16 Мосэнерго.
2. Осветлители ЦНИИ-2 проектной производительностью 150 м

/ч (N 5 по табл.4), если их фактическая производительность оказывается значительно меньше этой величины (на ГРЭС-4 Мосэнерго, например, она составляла около 50% проектной, то есть 70 м

/ч), целесообразно для увеличения производительности реконструировать по схеме, предложенной BТИ для ГРЭС-4 Мосэнерго (рис.10). По условиям расположения дополнительных элементов при реконструкции в пределах верхнего павильона приняты следующие расчетные величины при проектном расходе 150 м

/ч: в воздухоотделителе первой ступени скорость движения воды 30 м/ч, длительность пребывания воды 3,2 мин; в смесителе - длительность пребывания 1,75 мин, скорость ввода воды через сопло 2 м/с; в воздухоотделителе второй ступени - скорость 83 м/ч и длительность пребывания 1,5 мин.

Рис.10. Схема осветлителя ЦНИИ-2 производительностью 150 м

/ч, реконструированного ГРЭС-4 Мосэнерго по схеме ВТИ

В реконструированном осветлителе исходная вода поступает в воздухоотделители первой ступени 1 по распределительной системе 2 и отводится через дренажную систему 3, перепускную трубу 4 и сопло 5 в смеситель 6. Переливаясь через борт смесителя, вода движется по его наклонной стенке и попадает в воздухоотделитель второй ступени 7, герметично отделенный от шламоуплотнителя днищем 8, откуда по обычной схеме через распределительные трубы 9, оканчивающиеся соплами 10, поступает в нижнюю часть осветлителя. Поднимаясь вверх, вода проходит через верхнюю дренажную решетку 11 осветлителя и по желобу 12 сливается в распределительное устройство 13. Для сбора осветленной воды в шламоуплотнителе имеется коллектор 14, из которого вода также сливается в распределительное устройство 13. Вода, осветленная в шламоуплотнителе, собирается коллектором 15 и по трубе 16 поступает в распределительное устройство, откуда вся коагулированная вода сливается в баки по трубопроводу 17. По нижней образующей коллектора расположено 38 отверстий диаметром 25 мм. В смесителе установлена мешалка с электроприводом (на рис.10 не показаны).
В нижней части осветлителя установлен коллектор 18, соединенный четырьмя патрубками 19 диаметром 46 мм с внутренней полостью осветлителя для периодической продувки его по линии 20. Для промывки дренажного коллектора к нему подведена вода по трубопроводу 21. Коагулянт вводится в обрабатываемую воду перед смесителем по линии 22.
Реконструкция позволила в достаточной мере освободить воду от воздуха перед вводом ее в осветлитель, то есть устранить одну из основных причин неудовлетворительной работы аппарата. До реконструкции из-за присутствия большого количества мелких пузырьков воздуха укрупненные в результате ввода ПАА хлопья шлама выносились из осветлителя вследствие адсорбции ими воздушных пузырьков. Резкое повышение эффекта удаления воздуха дало возможность применить ПАА.
В результате реконструкции при коагуляции воды р.Оки (содержание взвеси в этот период было сначала 100 мг/л, а затем, снижаясь, достигло 14 мг/л) в самый неблагоприятный сезон в отношении отделения воздуха от воды достигнуто повышение фактической максимально допустимой производительности от первоначальной 70 до 110-120 м

/ч без ввода ПАА и до 140 м

/ч с вводом ПАА.
Такая реконструкция целесообразна в тех случаях, когда наряду с недостаточным удалением воздуха наблюдается замедленное образование хлопьев, что, по-видимому, объясняется наличием в исходной воде стабилизаторов коллоидов, вносимых с промышленными сточными водами. Из-за предварительного отделения воздуха и последующего энергичного смешения воды с коагулянтом хлопья появляются быстрее и шлам, образующий контактную среду, уплотняется (увеличивается его объемная и весовая концентрация).
3. В осветлителях ЦНИИ-2 проектной производительностью 450 м

/ч высота зоны контактной среды больше, чем в остальных аппаратах типа ЦНИИ, и поэтому они удовлетворительно осветляют воду при нагрузках, близких к проектной производительности. Имеется положительный опыт их применения на ТЭЦ-20 Мосэнерго, Тольяттинской и Волжской ТЭЦ. В тех же случаях, когда наблюдается недостаточное осветление воды из-за неполного удаления воздуха, рекомендуется увеличить размеры воздухоотделителя, выполнив его, например, аналогично тому, как это принято в осветлителе, показанном на рис.8 или 10.
34. В осветлителях производительностью 100 и 350 м

/ч, разработанных по техзаданиям ВТИ (N 7, 8 по табл.4, рис.7 и 8), основные решения и габариты приняты исходя из обеспечения надежной очистки воды с малой исходной мутностью. С этой целью в осветлителях принята уменьшенная скорость движения и увеличенная длительность пребывания воды в воздухоотделителе, уменьшенные скорости движения воды в зонах контактной среды и осветления и увеличенные высоты этих зон.
В осветлителях предусмотрена возможность ступенчатого изменения скорости ввода воды без опорожнения аппарата. Для этого в осветлителе производительностью 350 м

/ч установлены дроссельные заслонки на распределительных трубах (через одну трубу), а в осветлителе производительностью 100 м

/ч - три сопловых ввода воды, каждый из которых может быть перекрыт задвижкой.
В осветлителях предусмотрена нижняя смесительная горизонтальная решетка (отсутствующая в осветлителях типа ЦНИИ-2 и 3). Как показывают наблюдения за работой осветлителей для известкования воды, наличие решетки способствует равномерности концентрации шлама в контактной среде.
Расчетная производительность осветлителей принята для температуры подогрева воды 30±1 °C и значений показателя

не более 40% (см. п.35). Последнее условие в зависимости от дозы коагулянта

обеспечивается при следующей минимально необходимой мутности (

) исходной воды:

#G0	мг-экв/л	0,5	0,75	1,0	1,25	1,5
	мг/л, не менее	20	30	40	50	59

В тех случаях, когда

>40%, проектная производительность данного осветлителя должна быть соответственно уменьшена (см. п.36). Расчетное значение остаточного содержания взвеси в воде на выходе из осветлителя до 5 и не более 10 мг/л. Допускается форсировка осветлителя производительностью 350 м

/ч до 400 м

/ч, при этом остаточное содержание взвеси может возрасти.
Осветлитель производительностью 100 м

/ч разработан для ГРЭС-3 Мосэнерго. Осветлитель производительностью 350 м

/ч принят для типовых обессоливающих установок ГРЭС мощностью 2400-3600 МВт. В проекте осветлителя производительностью 350 м

/ч указаны требования к монтажу аппарата.
35. При проектировании осветлителей для коагуляции воды на электростанциях используется метод их расчета, предложенный в [Л.17], в котором принято, что дозы коагулянта и параметры контактной среды (скорость свободного осаждения частиц шлама

, условный объемный вес шлама

, коэффициент уплотнения шлама

) зависят от мутности исходной воды.
Этот метод предназначен для определения размеров осветлителей, исходя из заданного результата осветления воды и нуждается в совершенствовании, так как при коагуляции воды перед химическим обессоливанием требуется не только ее осветление, но и максимальная очистка воды от органических веществ, железа, кремния и др. При этом для обычно встречающихся исходных вод с невысокой мутностью нужны большие дозы коагулянта, чем только для осветления воды. С возрастанием же доли Al(OH)

в осадке изменяются расчетные технологические параметры шлама. Поэтому в порядке первоочередного усовершенствования методики расчета осветлителей рекомендуется [Л.18] расчетные показатели свойств контактной среды принимать в зависимости от параметра

, представляющего собой процентное содержание Al(OH)

в образующемся осадке.
При использовании для коагуляции сернокислого алюминия

%,
где

- вес выделяющейся в осадок гидроокиси алюминия, мг/л;

- доза коагулянта, мг-экв/л;

- содержание взвеси в исходной воде, мг/л.
Значения параметров шлама в зависимости от

, полученные путем обработки данных [Л.17], приведены в табл.5. Аналогичные данные, пользуясь методикой [Л.17], можно получить экспериментально для других коагулянтов, а также при применении флокулянта.

Таблица 5

#G0Величина , вес. %	Показатели свойств взвеси (=20 °С)
	мм/с	мг/мл	100см
3	2,25	85	1,7
5	2,15	65	2,9
10	1,95	15	5,5
20	1,7	6	7,5
30	1,45	4,4	8,1
40	1,2	3,5	8,4
50	1,0	3	8,5
60	0,9	2,6	8,6
70	0,85	2,4	8,65
80	0,8	2.3	8,7
90	0,75	2,2	8,75
100	0,7	2,0	8,8

36. Проекты осветлителей (см. табл.4) выполнены исходя из осредненного качества исходной воды и определенной температуры ее подогрева, которые могут отличаться от реальных, поэтому в проекте должен быть выполнен поверочный расчет для каждого случая применения осветлителя с целью уточнения его производительности, учитывающий местные условия. Поверочный расчет следует производить по методике [Л.17], принимая значения параметров шлама в зависимости от

(см. табл.5). Порядок поверочного расчета (основных элементов осветлителя) и расчетные формулы приведены в приложении 2.
Для определения величины

дозу коагулянта

следует принимать по результатам пробной коагуляции воды или по данным эксплуатации водоподготовительных установок, использующих ту же исходную воду; при отсутствии экспериментальных данных - ориентировочно по формуле

мг-экв/л,
где

- перманганатная окисляемость исходной воды, мг/л

.
Приближенно значения производительности осветлителей при температуре обрабатываемой воды 30 °C, исходя из условий соблюдения допустимой скорости восходящего движения воды, могут быть определены по рис.11. При этом должны быть выявлены также и допустимые значения мутности исходной воды по условиям отведения шлама из осветлителя (см. п.2 приложения 2).

Рис.11. Коэффициент (

) изменения расчетной производительности (

) осветлителя в зависимости от

при

=30 °С
1 - осветлитель ЦНИИ-3,

=450 м

/ч (N 4 в табл.4); 2 - осветлители ЦНИИ-3,

=60 м

/ч,

=150 м

/ч,

=230 м

/ч; осветлитель ЦНИИ-2,

=150 м

/ч (N 1-3, 5 в табл.4); 3 - осветлитель ЦНИИ-2,

=450 м

/ч (N 6 в табл.4); 4 - осветлитель ВТИ,

=100 м

/ч (N 7 в табл.4); 5 - осветлитель ХО ТЭП - ВТИ,

=350 м

/ч (N 8 в табл.4);

- проектная производительность осветлителя, м

/ч

При иных конструкциях осветлителей и другой температуре исходной воды следует производить поверочный расчет по приложению 2. В том случае, если в отдельные недлительные периоды года расчетная производительность осветлителя оказывается несколько меньше требуемой, допустимо учесть ее увеличение в результате ввода флокулянта (ПАА).
Ориентировочно можно считать, что ввод ПАА в надлежащих дозах позволяет увеличить производительность осветлителя и весовые содержания сухого вещества в шламе примерно на 20%.
Предусматривать при проектировании водоподготовительной установки ввод флокулянта в течение всего или большей части года с целью увеличения производительности осветлителя не следует. Это мероприятие должно быть сохранено как дополнительное, чтобы использовать его, если в практике эксплуатации осветлителя фактическая производительность его даже после тщательной наладки окажется меньше проектной.
37. При проектировании новых осветлителей рекомендуется рассчитывать их по [Л.17], принимая:
- расчетные параметры контактной среды в зависимости от

(см. табл.5);
- расчетную прозрачность выдаваемой воды 300 см "по кресту";
- скорость движения воды в воздухоотделителе не более 25 м/ч и длительность пребывания в нем не менее 5 мин;
- защитную высоту зоны осветления не менее 1,5 м (желательно до 2 м), особенно при больших производительностях и диаметрах осветлителя;
- удельную площадь поперечного сечения зоны осветления шламоуплотнителя в процентах от площади поперечного сечения зоны контактной среды осветлителя, равную

%,
где

- количество образующегося осадка, мг/л сухого вещества;

- условный объемный вес частиц контактной среды, мг/мл;

- объемная концентрация осадка в контактной среде осветлителя, мл/мл;

- размер продувки, % расчетной производительности осветлителя.
38. Метод расчета осветлителей является приближенным. Поэтому, а также и вследствие многообразия качества исходных вод, необходимо в каждом конкретном случае уточнять фактическую производительность осветлителя в эксплуатационных условиях и принимать эту величину в качестве расчетной при дальнейшем расширении водоподготовительной установки.
39. Эффективность очистки воды методом коагуляции помимо полноты прохождения процесса собственно коагуляции определяется также и степенью осветления воды, т.е. отделения ее от образовавшегося осадка.
Степень осветления воды при коагуляции ее в осветлителе в основном определяется физическими параметрами контактной среды, высотой ее слоя, скоростью движения через нее воды, а также своевременным отведением избыточного количества шлама в шламоуплотнитель, а из него - в дренаж. Параметры же контактной среды в осветлителе зависят от качества исходной воды, применяемых реагентов, их доз, условий ввода и перемешивания воды и реагентов.
40. Для приближения к оптимальным условиям перемешивания воды и реагентов скорость ввода воды в осветлитель (на выходе из сопл)

должна быть принята ориентировочно в зависимости от величины исходной мутности обрабатываемой воды

[Л.17].

#G0мг/л	0-100	100-500	500-1000	1000-5000
м/с	0,5-0,6	0,75	1,0	1,25-1,75

Величина

уточняется при наладке на основании наблюдений за характером образующегося осадка. В осветлителе, разработанном ВТИ, величину скорости ввода воды можно изменять путем перекрытия нескольких водораспределительных труб; в осветлителях ЦНИИ для изменения скорости

необходимо установить другие сменные сопла, что требует останова и опорожнения осветлителя.
41. Скорость движения воды в зоне контактной среды определяется нагрузкой осветлителя. Нагрузка осветлителя должна поддерживаться стабильной при возможно более редких и плавных ее изменениях. Рекомендуется применять систему автоматического изменения нагрузки в зависимости от уровня в баке коагулированной воды (при нахождении уровня воды в баке между предельными верхним и нижним его положениями нагрузка осветлителя должна поддерживаться постоянной).
Увеличение нагрузки осветлителя допускается не более чем на 10% расчетной с интервалами не менее 15 мин. Увеличение нагрузки с большей интенсивностью, а также превышение абсолютной величины максимально возможной нагрузки приводит к выносу ранее накопленного шлама из осветлителя в баки коагулированной воды и далее в фильтры.
42. Высота зоны контактной среды должна быть, с одной стороны, достаточна для завершения процесса осветления воды, а с другой стороны (по условию сохранения необходимой высоты защитной зоны осветления), - не превосходить заметно расчетную. При расчете осветлителя граница зоны контактной среды обычно принимается на уровне верхней кромки шламоприемных окон или на уровне верхнего ряда окон, если они расположены в несколько рядов, как в осветлителях ЦНИИ. При значительном уменьшении нагрузки осветлителя граница шлама понижается вследствие его уплотнения, связанного с уменьшением скорости восходящего движения воды. По мере накапливания шлама граница вновь достигает шламоприемных окон, так как только через них осадок выводится из осветлителя, если он специально не удаляется через дренажные трубы собственно осветлителя.
В практике эксплуатации с целью увеличения высоты слоя шлама иногда ограничивают количество воды, отводимой в шламоуплотнитель. Это может привести лишь к нарушению шламового режима работы осветлителя и замутнению выдаваемой осветлителем воды.
43. Шламовый режим осветлителя должен быть налажен так, чтобы соблюдался баланс сухого вещества осадка, образующегося в осветлителе, отводимого в шламоуплотнитель и удаляемого в дренаж с продувкой шламоуплотнителя

,
где

- количество осадка, образующегося в осветлителе при коагуляции, отнесенное к объему обрабатываемой воды; определяется по формуле

мг/л,
здесь

- соответственно мутность исходной и осветленной воды, мг/л;

- количество нерастворимых примесей в реагенте при дозировании в осветлитель неочищенного глинозема со взвесью, % по отношению к весу Al

(SO

)

·18H

%,
здесь

- навеска реагента, г;

- вес нерастворимых примесей в ней, г;

- весовая концентрация шлама в верхней части зоны контактной среды осветлителя, г/л;

- то же в продувочной воде;

- расход исходной воды через осветлитель, м

/ч;

- необходимый расход жидкости через шламоприемные окна в шламоуплотнитель, м

/ч;

- расход продувочной воды из шламоуплотнителя, м

/ч.
Величины

определяются из уравнения баланса следующим образом:

/ч;

/ч.
Величина расхода осветленной воды

из шламоуплотнителя в распредустройство определяется по разности

/ч.
Величины

и других параметров контактной среды определяются по методике, приведенной в приложении 3,

- по методике, приведенной в приложении 4.
44. Для удаления крупных частиц песка иногда нужна непродолжительная продувка собственно осветлителя. Частота и длительность этих продувок устанавливается на основе эксплуатационных наблюдений, обычно они проводятся один раз в несколько суток в течение 0,5-2 мин.
45. Заполнение и пуск опорожненного осветлителя после монтажа или ремонта производится при нагрузке, равной 50% расчетной, и если позволяет резерв щелочности исходной воды при повышенной в 1,5-2 раза дозе коагулянта. Когда высота зоны контактной среды достигнет примерно половины ее расчетной величины, устанавливается нормальная доза коагулянта и нагрузка осветлителя доводится до требуемой увеличением ее не более чем на 10% и не чаще чем через каждые 15 мин. Доля осветленной воды, проходящей через шламоуплотнитель (так называемая отсечка), по отношению к общему расходу воды на осветлитель устанавливается такой же, какую составляет площадь поперечного сечения шламоуплотнителя по отношению к площади поперечного сечения зоны контактной среды.
46. При выводе осветлителя в резерв на срок более 1 мес осадок из него удаляется полностью; при выводе осветлителя в резерв на срок менее 1 мес осадок удалять не следует. В последнем случае пуск осветлителя из резерва производится при нормальной дозе коагулянта и нагрузке, равной 50% расчетной, с дальнейшим увеличением ее не более чем на 10% и не чаще чем через каждые 15 мин.

1 2 3 4 5 6 7

	Методические указания по организации учета топлива на тепловых электростанциях рд 34. 09. 105-96 Утверждено Российским акционерным обществом энергетики и электрификации "еэс россии" 12. 05. 96 г		Приказ от 30. 06. 2003 г. №265 Москва Об утверждении Инструкции по... Утвердить прилагаемую Инструкцию по предупреждению и ликвидации аварий на тепловых электростанциях
	Работа над инструктивным материалом инструктивный В русском: Содержащий в себе руководящие указания, инструкции; инструктирующий; совершаемый с целью инструктирования; установочный....		Руководство по эксплуатации, шт Устройство и принцип работы Электроактиватор воды бытовой «карат-м» (далее электроактиватор) предназначен для приготовления двух типов воды: анолита («мертвой»...
	Методические указания по обследованию предприятий, эксплуатирующих... Методические указания предназначены для государственных инспекторов котлонадзора		Руководство по эксплуатации Активатор (электроактиватор) воды бытовой ап-1 Активатор (электроактиватор) воды бытовой ап-1 (далее электроактиватор), предназначен для приготовления в домашних условиях двух...
	Руководство по эксплуатации агфт 940. 001РЭ Электроактиватор воды бытовой ап-1 (далее – электроактиватор), предназначен для приготовления в домашних условиях двух типов воды:...		Курсовая работа По логистике на тему: «Анализ организации снабжения судов водой» Прием и хранение воды на судне, использование забортной воды, раздача воды потребителям
	Рупк 78 Руководящие указания по эксплуатации, ревизии и ремонту пружинных... Визии. Приведены порядок проведения ревизии и ремонта, а также необходимое для этого оборудование. В качестве справочного материала...		Методические указания по проведению ...
	Ael 100 (далее — диспенсер). Диспенсер предназначен для охлаждения... Настоящая инструкция по эксплуатации распространяется на водный диспенсер модели ael100 (далее — диспенсер). Диспенсер предназначен...		Инструкция по эксплуатации общие сведения Прибор бытовой для получения католита и анолита («живой» и «мертвой» воды) (далее «прибор») предназначен для приготовления в домашних...
	Методические указания по разработке инструкций и режимных карт по... Методические указания предназначены для специалистов пусконаладочных организаций, осуществляющих пусконаладочные работы котлов, предприятий...		Методические указания по разработке инструкций и режимных карт по... Методические указания предназначены для специалистов пусконаладочных организаций, осуществляющих пусконаладочные работы котлов, предприятий...
	Методические указания по разработке инструкций и режимных карт по... Методические указания предназначены для специалистов пусконаладочных организаций, осуществляющих пусконаладочные работы котлов, предприятий...		Методические указания по разработке инструкций и режимных карт по... Методические указания предназначены для специалистов организаций, занимающихся проектированием, изготовлением, пусконаладкой и техническим...

Руководящие указания по коагуляции воды на электростанциях

Похожие: