Магнитогорск Екатеринбург 2013

Скачать 2.13 Mb.

Название	Магнитогорск Екатеринбург 2013
страница	6/13
Тип	Задача

rykovodstvo.ru > Руководство эксплуатация > Задача

1 2 3 4 5 6 7 8 9 ... 13

ВОЗМОЖНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ

БЕСКАНАТНОГО ШАХТНОГО ПОДЪЕМА

Шахтные подъемные установки предназначены для выдачи на поверхность полезного ископаемого, породы, подъема и спуска людей, оборудования и материалов. От надежной, бесперебойной и производительной работы шахтного подъема зависит ритмичная работа всей шахты в целом. Принципиально важным атрибутом подъемных машин, применяемых в настоящее время, является наличие тягового органа.

Современные шахтные подъемные машины являются наиболее мощными из всего стационарного оборудования на шахте. Мощность электропривода подъемной машины может достигать 2000 кВт и выше. Электропривод подъемных установок потребляет до 40% всей электроэнергии, расходуемой шахтой.

Следует отметить, что подъемные установки проектируют исходя из необходимости обеспечить предполагаемую производительность с самого глубокого горизонта на конец отработки месторождения. Поэтому большую часть времени эксплуатации подъемная установка используется неэффективно, а изменить ее параметры довольно затруднительно, и обычно подъемные машины устанавливают на весь срок эксплуатации шахты.

Скорости движения подъемных сосудов в стволе достигает 15–20 м/с (54–72 км/ч), т.е. близка к скорости движения железнодорожных составов.

В настоящее времени в основном применяются канатные подъемные установки. Традиционный шахтный подъем с канатной тягой относится к цикличному виду транспорта. Причем цикличная работа является особой и характеризуется малой длительностью рабочего цикла, а в общей продолжительности движения существенную долю занимают периоды неустановившихся движений, связанных с разгоном и торможением подъемной системы.

При таком режиме подъемной системы мощность ее привода и расход энергии канатного подъема в значительной степени зависят от инерционных нагрузок, возникающих в период неустановившихся движений. Применение канатов накладывает жесткие ограничения на ее главные параметры – массу поднимаемого груза и глубину подъема. Критическая длина каната L₀, при которой канат разрывается под собственным весом, равна

(1)
где σ_в – временное сопротивление каната разрыву, Па;

m_пб – запас прочности каната по правилам безопасности;

ρ₀ – условная плотность каната, кг/м³;

g =9,81 м/с² – ускорение свободного падения.

Например, для каната (по ГОСТ 7668-80) с σ_в= 1770 МПа; ρ₀=9400 кг/м³; при m_пб = 8,5 (для грузовых одноканатных установок)

2 258 м.

Таким образом, при глубине подъема 500 м значительная часть прочности каната расходуется на его собственный вес.

Погонная масса (кг/м) каната определяется по формуле:

для одноканатных установок

, (2)
где m_гр и m_ск – массы груза и скипа, кг; H₀ – высота подвеса, м;

для многоканатных установок при равновесных хвостовых канатах

(3)
где z – количество головных канатов.

Как видно из этих зависимостей, чем больше глубина подъема и поднимаемая масса полезного ископаемого, тем резко возрастает погонная масса канатов (как для одноканатных, так и для многоканатных установок). При этом критическая длина каната L₀ имеет конкретное значение и зависит лишь от вида каната и материала.

Величина полезного груза, которую может поднимать установка, с увеличением глубины резко уменьшается. Многоканатные установки позволяют поднимать грузы с глубин свыше 1200 м, за счет увеличения числа канатов (до 8) , но проблемы с применением канатного подъема (разбалансировкой канатов, их вытягиванием в период начала эксплуатации и т.д.) усугубляются. Кроме этого увеличивается приведенная масса установки на единицу массы груза, а масса канатов составляет до 50% приведенной массы всей подъемной установки. Причем у современных машин, в том числе многоканатных, отношение массы концевой нагрузки к вращающимся массам не превышает 20-25%.

Шахтные подъемные установки, являясь наиболее энергоемкими транспортными устройствами, обладают специфическими, присущими только им, особенностями: огромной массой подъемной системы в целом, перемещаемой в условиях неустановившегося режима движения со значительными ускорениями; значительной массой подъемных канатов. Увеличение массы концевого груза приводит к увеличению массы канатов и, как следствие, размеров электромеханической части подъема, а неуравновешенность и инерция движущихся масс ухудшают его энергетические показатели.

Для обеспечения требуемой производительности с глубоких горизонтов развитие конструкций подъемных установок пошло по пути увеличения скорости движения (до 20 м/с) подъемного сосуда и его грузоподъемности (до 50 т), а также уменьшения запаса прочности каната.

Основные недостатки такого подхода в следующем:

- увеличивается величина кинетической энергии, накапливаемой в движущихся массах установки, снижается КПД и увеличивается расход электроэнергии, расходуемой из сети на преодоление сил инерции (следует иметь в виду, что величина кинетической энергии зависит от общей суммы движущихся масс и пропорциональна квадрату скорости), а основным поглотителем накопленной кинетической энергии для машин с асинхронным двигателем является тормозная система;

- увеличение кинетической энергии осложняет режим работы тормозной системы как при маневровом, так и предохранительном торможении;

- с увеличением скорости движения увеличиваются вредные аэродинамические сопротивления движению сосуда в стволе;

- увеличение грузоподъемности сосуда вызывает рост динамической составляющей во время переходных процессов (ускорение, замедление и стопорение машины);

- увеличение вместимости сосуда приводит к утяжелению канатов и увеличению их диаметров, что весьма нежелательно на глубоких стволах, так как всякое увеличение массы в конечном счете уменьшает массу полезного груза;

- повышение износа направляющих устройств, увеличение динамических усилий от толчков;

- увеличение пути предохранительного торможения.

Во время любого переходного процесса, связанного со значительным изменением усилий, приложенных к головному канату, возникают колебания подъемных сосудов. А с увеличением скорости и массы сосуда этот вредный фактор оказывается ощутимым.

С увеличением глубины шахтных стволов значение упругих свойств головного каната возросло настолько, что становится невозможно правильно выполнить расчет основных параметров движения машины и настройку режимов ее работы без их учета.

Многие исследователи считают наличие каната основным недостатком современных установок и высказывают необходимость отказа от канатных установок.

Например, имеется опыт использования на угольных шахтах для подъема угля ковшового элеватора (рис.1) [5, с. 52]. Применение установок непрерывного транспорта взамен применяемого цикличного вида транспорта позволяет снизить скорость перемещения груза при установленной производительности.

files

Рис. 1. Общий вид ковшового элеватора системы Pocketlift
Эксплуатация ковшового элеватора на шахте Pattiki 2 (США) системы Pocketlift позволяет сформулировать следующие преимущества:

- меньшие затраты на монтаж по сравнению со скиповыми подъемниками;

- сниженные расходы на техническое обслуживание;

- меньший диаметр шахтного ствола (3,66 м в диаметре вместо 9 м), по сравнению с требуемым, при использовании обычных скиповых подъемных установок;

- точное регулирование скорости движения вертикальной ленты в соответствии с темпом подачи добываемого материала; ковши могут наполняться до оптимального уровня при любой скорости движения ленты, что позволяет минимизировать их износ;

- отпадает необходимость в компенсации пиковых нагрузок на электросиловое оборудование, которая обязательна при использовании скиповых подъемников;

- меньший объем капиталовложений по сравнению со скиповыми установками;

- более высокий коэффициент технической готовности оборудования - 0.97-0.99.

Следует, однако, заметить, что наличие тягового элемента в виде метеллотросовой ленты ограничивает глубину подъема и загрузку по массе ковшей элеватора. Расчет ковшового элеватора [3, c. 54 - 56] показывает, что эффективно такая установка может использоватся только до глубины 500 м.

Одним из путей создания бесканатного шахтного подъема может стать использование установки, состоящей из тележек с автономным приводом (рис.2), которая позволяет отказаться от использования тягового органа как основного несущего элемента и обеспечить требуемую производительность с самых глубоких горизонтов.

схема установки.bmp

Рис. 2. Схема подъема с помощью тележек

с автономным приводом:

1 – тележка; 2 – ствол шахты

По расположенным в стволе магистралям груженые тележки поднимаются на поверхность, следуя друг за другом с определенным интервалом, а порожние опускаются до добычного горизонта.

Осуществление вертикального перемещения возможно только за счет сил зацепления используемых различными механизмами (зубчатое зацепление и др.).

Основным недостатком такой системы являются увеличенная тара тележки из-за наличия автономного привода, а вследствие этого увеличение энергоемкости подъема. Однако применение такой установки может быть оправдано следующими преимуществами:

- усилие подъема постоянно на всем протяжении подъема, в отличие от канатных установок;

- относительно малые скорости движения;

- производительность, не зависящая от глубины ствола;

- привод работает в постоянном номинальном режиме большую часть времени, что скажется на долговечности работы привода и всех узлов тележки;

- статическая нагрузка распределена по всей протяженности ствола;

- меньше энергии тратится на разгон и торможение тележек;

- удобство в обслуживании и ремонте (можно легко изъять для планового ремонта часть тележек, остальная часть продолжит функционировать);

- возможность полной автоматизации процесса;

- возможность регулирования производительности (с помощью количества тележек и скорости их движения);

- возможность подъема с любой глубины без изменения мощности привода и конструкции тележки и всей установки в целом;

- тележки можно «перебросить» для обслуживания другого ствола;

- возможность организации подъема с нескольких горизонтов;

- установка требует меньших размеров площади сечения ствола;

- меньшие капитальные затраты на поверхностный комплекс ствола.

Литература

Васильев К.А., Николаев А.К., Сазонов К.Г. Транспортные машины и оборудование шахт и рудников: учеб. пособие. СПб.: Изд-во «Лань», 2012. 544 с.
Найденко И.С., Белый В.Д. Шахтные многоканатные подъемные установки. М.: Недра, 1979. 391 с.
Спиваковский А.О., Гончаревич И.Ф. Специальные транспортирующие устройства в горнодобывающей промышленности. М.: Недра, 1985. 128 с.
Федоров М.М. Шахтные подъемные установки. М.: Недра 1979. 309 с.
Горная Промышленность. 2008. №5 (81).

УДК 622.673.1-82
Вагин В.С., канд. техн. наук,

Филатов А.М., канд. техн. наук,

Курочкин А.И., аспирант
ПЕРСПЕКТИВЫ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ БОБИННЫХ

ПРОХОДЧЕСКИХ ПОДЪЕМНЫХ УСТАНОВОК

ПРИ ПРОХОДКЕ СТВОЛОВ СТРОЯЩИХСЯ ШАХТ

ПО ДОБЫЧЕ ПРИРОДНОГО КАМНЯ
Основное время в строительстве новых шахт занимает, главным образом, проходка вертикальных стволов. Темпы проходки стволов зависят от скорости ведения работ по выемке породы, степени механизации погрузочных работ и в большей степени от маневренности проходческого подъема.

Маневренность проходческого подъема связана со способом разгрузки породы на поверхности, скоростью движения подъемных сосудов, оборудованием стволов, системой подъема и конструкции самой подъемной машины.

В условиях проходки стволов важно, чтобы временная машина была установлена непосредственно у проходческого копра. В этом случае проходческая подъемная машина не мешает сооружению фундаментов стационарных установок будущей шахты.

В свое время для передвижных подъемных установок наибольшее предпочтение отдавалось бобинному подъему при использовании плоского каната, который позволял устранять вращение бадьи при ее движении без направляющих. С появлением некрутящихся круглых канатов, при многослойной их навивке, преимущество плоского каната отпало.

Появление одноканатных проходческих подъемных машин типа МПП позволило снизить трудоемкость по их монтажу более чем в 10-15 раз в сравнении со стационарными подъемными машинами. Однако большие габариты и значительная масса этих машин не обеспечивают, в настоящее время, необходимых темпов проходки стволов.

С появлением новых тяговых органов в виде плоской высокопрочной стальной ленты [1] вновь выдвинули на первый план проходческие подъемные машины с бобинной навивкой стальной ленты. Это позволяет снизить, в сравнении с машинами МПП, массу машины в 4-5 раз и в 2-3 раза габариты при использовании для нее безредукторного гидравлического привода.

В отличие от барабанных подъемных машин, бобинные подъемные машины со стальной лентой, при большой глубине ствола, позволяют более успешно решать вопросы статического уравновешивания системы проходческого подъема за счет определения соответствующего соотношения между начальным и конечным радиусом навивки для заданной глубины проходки ствола двухконцевого подъема.

Диаметр сердечника бобины определяется по выражению

, (1)
где

– отношение диаметра навивки к толщине ленты (это отношение составляет 1000-1200);

t_Л – толщина ленты.

Минимальный диаметр бобины определяется:

. (2)
Максимальный диаметр бобины определяется:

, (3)
где Н – высота подъема;

l – длина ленты, необходимая для испытания за период эксплуатации (составляет 20-30 м).

При переменном радиусе навивки стальной ленты поднимающейся и опускающейся бадьи, за один и тот же промежуток времени, проходят различные по величине пути и движутся с различными линейными скоростями и ускорениями. Поэтому в основу диаграммы скорости проходческого бобинного подъема должна быть положена диаграмма угловой скорости. При определении кинематики бобинного многоленточного подъема по угловой скорости необходимо руководствоваться существующими Правилами безопасности, ограничивающими величины линейных скоростей при подъеме груза и людей, а также линейного ускорения при подъеме людей.

Угловая скорость должна быть выбрана так, чтобы соответствующая ей линейная скорость, определяемая Правилами безопасности, не превышала величины, равной 2 м/с, в периоды начала разгона и в конце замедления подъема, а при отсутствии направляющих скорость подъема грузов не должна превышать 2 м/с, а людей 1 м/с.

Типичные диаграммы скорости для одноконцевого и двухконцевого подъема имеют вид, показанный на рис. 1 и 2.

На рис.1 представлена расчетная диаграмма скорости двухконцевой подъемной установки. Цифры на диаграмме скорости 0,3; 2; 0,5; 2,5; 1 – значения линейных скоростей, которые должны соответствовать требованиям Правил безопасности.

Значения угловых скоростей определяются по выражению
ω_i = ν_i/R_i , (4)
ν_i – линейная скорость в период t_i (не должная превышать значений, определяемых Правилами безопасности);

R_i – радиус навивки ленточного тягового органа на барабан в период t_i.

В верхней части диаграммы указаны линейные ускорения движения бадьи: 0,06; 0,3; 0,6.

I - маневры с груженой бадьей;

1 – выборка напуска ленточного тягового органа и прицепка груженой бадьи в забое; 2 – подъем бадьи над забоем; 3 – успокоение груженой бадьи и очистка днища бадьи от прилипшей породы.

II – движение груженой бадьи.

4 – между забоем и натяжным полком; 5 – через натяжной полок; 6 – между полками; 7 – через подвесной полок; 8 – ускоренное; 9 – равномерное; 10 – замедленное.

III – движение порожней бадьи.

11 – через подвесной полок; 12 – между полками; 13 – через натяжной полок; 14 – между натяжным полком и забоем; 15 – выдержка бадьи перед посадкой на забой; 16 – посадка бадьи на забой; 17 – напуск каната и выход груженой бадьи на разгруженную площадку; 18 – прицепка крюков к груженой бадье и закрытие ляд; 19 – разгрузка (опрокидывание) груженой бадьи; 20 – выдержка бадьи при разгрузке; подъем порожней бадьи; 22 – отцепка крюков и открывание ляд.

Рис.1. Расчетная диаграмма угловых скоростей двухконцевой подъемной установки

Рис.2. Расчетная диаграмма угловых скоростей одноконцевой подъемной установки
На рис. 2 представлена расчетная диаграмма скорости одноконцевой подъемной установки.

I – маневры груженой бадьей.

1 – выборка напуска ленточного тягового органа; 2 – подъем для успокоения; 3 – успокоение и очистка днища бадьи.

II – движение груженой бадьи.

4 – между забоем и натяжным полком, 5 – через натяжной полок; 6 – между полками; 7 – через подвесной полок; 8 – основное ускорение; 9 – равномерное; 10 – замедленное; 11 – через нулевую площадку; 12 – выход бадьи на разгрузочную площадку; 13 – прицепка крюков и закрывание ляд; 14 – разгрузка (опрокидывание) бадьи; 16 – подъем разгруженной бадьи; 17 – отцепка крюков и открывание ляд.

III – движение порожней бадьи.

18 – через нулевую площадку; 19 – ускоренное; 20 – равномерное; 21 – замедленное; 22- через подвесной полок; 23 – между полками; 24 – через натяжной полок; 25 – между полком и забоем; 26 – выдержка перед посадкой на забой; 27 – посадка на забой; 28 – напуск ленточного тягового органа; 29 – выдержка.

За последние годы в качестве основного направления в выборе техники и способа оснащения стволов к проходке принято использование мобильных комплексов передвижного оборудования и организация крупно блочного монтажа. Поэтому применение ленточных бобинных подъемных машин в мобильном исполнение наиболее благоприятно.

В этом случае возникает необходимость определиться с областью применения различных систем проходческого подъема.

При сооружении вертикальных стволов применяют одноконцевые и двухконцевые подъемные установки. Производительность двухконцевого подъема в общем случае выше, чем одноконцевого и заметно возрастает с глубиной ствола [2]. Данные практики показывают, что при глубине стволов 300-1200 м и максимальной скорости движения бадьи 4-8 м/с производительность одноконцевого подъема на 30-45% ниже, чем двухконцевого.

Продолжительность полного цикла подъема при одном одноконцевом подъеме составляет

, (5)

где t – время подъема груженой бадьи (время спуска порожней бадьи);

– время разгрузки бадьи на поверхности;

– время перецепка бадьи в забое и погрузка.

Продолжительность полного цикла при двухконцевом подъеме определится по выражению

, (6)
где t – время подъема груженой бадьи и одновременно спуск порожней бадьи.

В последнее время в практику проходки стволов внедрены технологические схемы при двух одноконцевых подъемах, действующих по графику независимо друг от друга [2]. В этом случае маневры, проводимые с одной бадьей по разгрузке на поверхности, не влияют на маневры второй и не нарушают темпов работы прходчиков в забое.

При одновременной работе двух однобадьевых подъемов продолжительность полного цикла определится по выражению

, (7)
где t – время подъема груженой бадьи первого подъема и одновременно спуск порожней бадьи второго одноконцевого подъема;

– время разгрузки бадьи первого подъема на поверхности, время перецепки бадьи в забое и погрузки бадьи второго подъема;

– время перецепки бадьи в забое, погрузки первого подъема и разгрузки второго подъема на поверхности.

Из сравнения продолжительности циклов по формулам (5)-(7) для различных систем подъема становится ясно, что наименьшая продолжительность полного цикла подъема будет иметь место для двух одноконцевых подъемных установок, работающих одновременно.

Практикой проходки стволов установлено [2], что продолжительность нахождения бадьи в призабойном участке составляет для одноконцевого подъема при глубине ствола 1000 м и более 100–110 с, для двухконцевого – 140–150 с. В то же время удельное время нахождения бадьи в при забойном участке в общей продолжительности подъема для одноконцевого подъема составляет 25–35%, для двухконцевого – 40–65%.

Особенно неблагоприятно для двухконцевого подъема любые задержки во время разгрузки бадьи на поверхности. При этом темпы работ проходчиков падают, резко снижается производительность подъема, что приводит к сужению области применения двухконцевого подъема и делает неизбежным применение двух одноконцевых подъемов.

Таким образом, применение двух одноконцевых подъемных установок сокращает общее время маневров в одном цикле подъема в два раза, повышает производительность подъема и уменьшает продолжительность проходки ствола строящейся шахты.
Литература

Борохович А.И. и др. Грузоподъемные установки с ленточным тяговым органом. М.: Машиностроение, 1980.
Миндели Э.О., Тюркян Р.А. Сооружение и углубка вертикальных стволов шахт. М.: Недра, 1982.

УДК 622.53
А.В. Долганов, канд. техн. наук

ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный

технический университет им. Г.И. Носова»
ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ПОТРЕБЛЕНИЕ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ ВОДООТЛИВНЫМИ УСТАНОВКАМИ ГОРНЫХ ПРОИЗВОДСТВ
При эксплуатации рудников одной из основных задач является организация бесперебойной работы водоотливных установок в течение всего периода отработки месторождения полезных ископаемых. На водоотлив шахтных вод расходуется 40-45% электроэнергии от общего расхода горным предприятием [1]. Следовательно, снижение этих расходов значительно удешевляет себестоимость добычи полезного ископаемого горным предприятием.

Рассмотрим работу водоотливного хозяйства Узельгинского подземного рудника ОАО УГОК (медно-колчеданное месторождение), укомплектованного насосными установками с насосами ЦНСК-300-360 и ЦНСК-300-420 главного водоотлива в количестве 13 единиц. В соответствии с [2] содержание твердых частиц в перекачиваемой воде не должно превышать 0,2% по массе, по размерам твердые частицы не должны быть более 0,2 мм и микротвердость не более 1,47 ГПа. В условиях рудных шахт эти параметры не соблюдаются, следовательно, требуются дополнительные исследования электрических нагрузок насосов при водоотливе шахтных вод различной плотности.

Интенсивная разработка медно-колчеданных рудников и внедрение высокопроизводительных, эффективных технологий привели к быстрому нарастанию глубины подземных рудников и появлению существенного объема абразивных механических примесей в шахтной воде, что поставило рудничный водоотлив перед сложной проблемой очистки водосборников от шламовых смесей. В этих условиях в общем балансе энергопотребления на долю водоотлива приходится значительная часть расхода всей электроэнергии подземного горного предприятия, поэтому разработка рациональных схем организации водоотлива, увеличение межремонтных периодов работы водоотливных установок и снижение расходов электроэнергии позволят значительно повысить технико-экономические показатели водоотлива и снизить затраты на добычу одной тонны полезного ископаемого [3].

Опыт эксплуатации водоотливных установок медно-колчеданных рудников, оборудованных центробежными секционными кислотоупорными насосами типа ЦНС(К), показал, что их фактическая наработка до капремонта составляет 248-1000 ч, в то время как в «Руководстве по эксплуатации насосов ЦНС(К) 300-120…600.000 РЭ» указано 6500 ч, что объясняется наличием в откачиваемой шахтной, кислотной воде с рН 3-4 значительного объема высокоабразивных примесей горных руд и пород, не соответствующих требуемым заводом-изготовителем условиям эксплуатации насосного оборудования [3].
Факторы, оказывающие влияние на расход электроэнергии насосами главного водоотлива медно-колчеданных рудников [4]:
Горно-геологические

1. Водоприток подземного рудника, напрямую зависящий от геологических и гидрогеологических условий залегания рудного тела.

2. PH-водородный показатель – свойства шахтной воды – кислотная, нейтральная, щелочная, напрямую зависящие от типа добываемого полезного ископаемого и вмещающих пород.

3. ρ – плотность шахтной воды, кг/м³, наличие взвешенных частиц – загрязненность воды минеральными примесями, наличие которых и их гранулометрический состав вызывают коррозионный или абразивный износ насосного оборудования и уменьшают срок его службы.

Технологические

4. Н_г - геодезической высоты насосной установки, м.

5. Последовательности отработки горизонтов.

6. Система сбора воды - водоотливные канавки.

7. Отстойники (если они имеются).

8. Водосборники, их вместимость, V_в, м³.

9. Приемные колодцы.
Технические

10. Приемная сетка с клапаном.

11. Всасывающий трубопровод насоса (Ø_вс – диаметр всасывающего трубопровода, мм; Ø_{факт. вс} – фактический диаметр всасывающего трубопровода, мм; Ø_{п вс} – диаметр всасывающего патрубка насоса, мм).

12. υ_вс – скорость движения воды во всасывающем трубопроводе, м/с.

13. Тип насоса.

14. Q – подача насоса, м³/ч.

15. Н – напор насоса, м.

16. ή – кпд насоса.

17. n_s – коэффициент быстроходности насоса.

18. Нагнетательный трубопровод насоса (Ø_вс – диаметр нагнетательного трубопровода, мм; Ø_{факт. вс} – фактический диаметр нагнетательного трубопровода, мм; Ø_{п вс} – диаметр нагнетательного патрубка насоса, мм).

19. υ_вс – скорость движения воды в нагнетательном трубопроводе, м/с.
Энергетические

20. Тип привода насоса.

21. Р_эд – мощность электродвигателя, кВт.

22. U – напряжение, кВ.

23. ή – КПД электродвигателя.

24. способ охлаждения электродвигателя.

25. ή – КПД электрической сети.

26. W – полезный расход электроэнергии на водоотлив, кВт.

27. ω₀ – удельный расход электроэнергии на водоотлив, кВт*ч/м³*м.

28. с_зм – стоимость 1 кВт*ч заявленной мощности предприятием в год, руб.

29. Т_у _max – продолжительность утреннего максимума энергосистемы, ч.

30. Т_в _max – продолжительность вечернего максимума энергосистемы, ч.

Технико-экономические

31. К_г - коэффициент готовности насоса.

32. К_п - коэффициент простоя.

33. А_эк - затраты на обслуживание за час исправной работы насоса, тыс.руб/ч.

34. А_п - затраты за час простоя, тыс.руб/ч.

35. С_во - затраты, вызванные отказами, тыс.руб/ч.

36. С_н и С_с - стоимость соответственно старого и нового насоса, тыс. руб.
Комплексно учесть влияние всех вышеперечисленных факторов на расход электроэнергии насосами главного водоотлива медноколчеданных рудников возможно только на основании разработки математической модели.

В данной работе рассмотрим фактическое электропотребление насосными установками.

Для этого в условиях Узельгинского рудника проведены натурные экспериментальные исследования по определению удельного расхода электроэнергии на водоотлив насосами ЦНС(К) 300-360 при Нг=300 м и ЦНСК 300-420 при Нг=340 м.

С этой целью на руднике была проведена серия промышленных экспериментов. На ЦПП гор. 340 м установлены высоковольтные ячейки КРУРН-6, с помощью которых подключены насосы главного водоотлива. При помощи самопищущего ваттметра (прибор «ФЛУК-192В», скопметр) производили снятие графика потребляемой насосом ЦНСК-300-420 мощности [5].

К ячейке КРУРН-6 №1, от которой получает питание перекачной насос ЦНСК-300-360 №1, установленный в ЦПП гор.640 м, подключили самопишущий ваттметр и также производили снятие графика потребляемой этим насосом мощности.

Определение подачи насоса выполнялось ультразвуковым методом, особенностью которого является то, что измерения проводятся с неизменной точностью даже в сильно загрязненной среде. Полученные в результате исследования зависимости приведены на рисунке.

Удельный расход электроэнергии определяли при различной плотности воды, режимы работы изменяли путем подачи небольшого количества сжатого воздуха из пневмосети в приемный колодец всасывающего трубопровода соответствующего насоса. Плотность воды для каждого режима работы насоса определялась в химической лаборатории ОАО УГОК, для чего брались их пробы в соответствии с экспериментом. Расход электроэнергии замеряли при помощи самопищущего ваттметра (прибор «ФЛУК-192В»).
а

Зависимости подачи насосов от плотности

перекачиваемой воды (а) и удельного расхода

электроэнергии от подачи насоса (б) [3]

Из графика (см. рисунок, а) видно, что с ростом наработки насоса и плотности воды из-за гидроабразивного износа насосов подача падает. На рисунке, б приведены зависимости удельного расхода электроэнергии при существующем механическом способе очистки водосборников и предлагаемом гидроэлеваторном, при котором обеспечивается минимальный гидроабразивный износ насосов, подача и плотность откачиваемой воды постоянны, а удельная электроэнергия снижается, т.е. энергетические показатели работы водоотлива по предлагаемому варианту очистки водосборников от твердых абразивных частиц в перекачиваемой воде улучшаются [3].

Полученные данные удельного расхода электроэнергии от подачи насоса при различных режимах его эксплуатации могут быть использованы при установлении рациональных режимов работы насосных установок и степени осветления шахтных вод.
Литература

Попов В.М. Водоотливные установки: справ. пособие. – М.: Недра, 1990. – 254 с.
Агрегаты электронасосные, центробежные, секционные ЦНСКА 300-120…600: Техническое описание и инструкция по эксплуатации.
Долганов А.В. Повышение эффективности эксплуатации водоотливных установок медно-колчеданных рудников: автореф. дис. … канд. техн. наук. Екатеринбург: УГГУ, 2012.
Долганов А.В. Современное состояние рудничного водоотлива при отработке медно-колчеданных месторождений Южного Урала // Горн. информ.-аналит. бюл. – 2009. – № 2. – С. 12-15.
Долганов А.В. Влияние плотности шахтной воды на расход электроэнергии насосами главного водоотлива // Технологическое оборудование для горной и нефтегазовой промышленности: сб. науч. тр. – Екатеринбург: ГОУ ВПО «УГГУ», 2009. – С. 43-45.

ТЕХНОЛОГИЯ И ТЕХНИКА

ДЛЯ ОБРАБОТКИ ПРИРОДНОГО КАМНЯ

1 2 3 4 5 6 7 8 9 ... 13

	Годовой отчёт ОАО «Банк «Екатеринбург» за 2012 год Положение Банка в отрасли Протоколу №29 годового общего Собрания акционеров ОАО «Банк «Екатеринбург» от 31. 05. 2013 г		Решение по жалобе №72/18. 1/2013 21. 10. 2013 г. Екатеринбург Комиссия Управления Федеральной антимонопольной службы по Свердловской области по рассмотрению жалоб на действие (бездействие) организатора...
	Критерии постановки диагноза преэклампсии Авторы: Шифман Е. М. (отв редактор, Москва), Беломестнов С. Р. (Екатеринбург), Вученович Ю. Д. (Москва), Дробинская А. Н.(Новосибирск),...		Программа евразийский Конгресс «Медицина, фармация и общественное здоровье-2013» ...
	Психология сегодня Материалы Х региональной студенческой научно-практической... Психология сегодня [Текст]: Материалы Х регион студ науч практ конф. Екатеринбург, 23 – 24 апр. 2008 г. / Отв за выпуск В. А. Лебедева;...		Решение по жалобе №246-з г. Екатеринбург 09. 03. 2017г Муниципальное казенное учреждение «Многофункциональный центр предоставления государственных и муниципальных услуг муниципального...
	А. В. Куликов (Екатеринбург), Е. М. Шифман (Москва), С. В. Сокологорский... Сокологорский (Москва), А. Л. Левит (Екатеринбург), Э. В. Недашковский (Архангельск), И. Б. Заболотских (Краснодар), Д. Н. Уваров...		Мвц «Екатеринбург-Экспо», г. Екатеринбург, Россия 30 октября 3 ноября 2016 года Повышение квалификации региональных координаторов и старших региональных экспертов JuniorSkills
	Правила оказания услуг акадо-екатеринбург Вступают в действие с 05 июня 2015 г.  Порядок подключения к сети «акадо-екатеринбург». Модернизация и ремонт абонентской кабельной разводки 10		Contacts data, project detail(all fields are mandatory) Почтовый адрес: 620063, г. Екатеринбург, а/я 522. Инн 6659005570 кпп665901001 Фактический адрес: г. Екатеринбург, ул. Шевченко 9,...
	Правила оказания услуг акадо-екатеринбург Вступают в действие с 05 июня 2015 г.  Порядок подключения к сети «акадо-екатеринбург». Модернизация и ремонт абонентской кабельной разводки 11		Микрофинансирование мониторинг сми 03 августа 2017 Московский Комсомолец # Екатеринбург. Урал (eburg mk ru), Екатеринбург, 2 августа 2017
	Актуальные вопросы развития экономики и профессионального образования в современном обществе Материалы XII международной молодежной научно-практической конференции 18 марта 2015 г., гг. Екатеринбург, Алматы, Харьков, Елабуга:...		Актуальные вопросы развития экономики и профессионального образования в современном обществе Материалы XII международной молодежной научно-практической конференции 18 марта 2015 г., гг. Екатеринбург, Алматы, Харьков, Елабуга:...
	Актуальные вопросы развития экономики и профессионального образования в современном обществе Материалы XII международной молодежной научно-практической конференции 18 марта 2015 г., гг. Екатеринбург, Алматы, Харьков, Елабуга:...		Неотложная помощь при преэклампсии и её осложнениях (эклампсия, hellp-синдром) Клинические рекомендации А. В. Куликов, Е. М. Шифман, С. Р. Беломестнов, А. Л. Левит Уральская государственная медицинская академия...

Магнитогорск Екатеринбург 2013

ВОЗМОЖНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ

БЕСКАНАТНОГО ШАХТНОГО ПОДЪЕМА

Похожие: